电动液压助力转向系统的分析与研究

该文主要对中位闭式电动液压助力转向系统的结构、功能和工作方式进行了分析,由此建立了中位闭式旋转控制阀的动态数学模型。建立了在不同工况下输入转向盘转角斜坡的模型和不同活塞有效面积的模型,并进行了Matlab/Simulink仿真分析和实验对比。仿真结果给出了转向阀进出口流量特性与活塞有效面积的动态响应特性曲线,得到了当电机转速达到峰值时,与活塞有效面积和响应时间的关系;当液压动力缸进口压力达到峰制值时,与活塞有效面积的关系。实验结果与仿真模型有很好的一致性。     

自由活塞极限位置的液压节流控制

针对单活塞液压自由活塞发动机自由活塞运动不受机械机构约束的情况,研究单活塞液压自由活塞发动机自由活塞极限位置的液压节流控制方法,保证系统机械结构安全。基于对自由活塞极限位置节流控制原理的分析,建立液压控制回路数学模型,结合试验和仿真分析节流控制的工作特征及其影响因素。研究结果表明,单活塞液压自由活塞发动机极限位置的液压节流控制应考虑单向阀节流、回油阻尼和油液弹性三种作用效果的影响。压缩腔压力在膨胀冲程的第一次压力峰值由单向阀引起,第二次压力峰值由回油阻尼和油液弹性引起。增大回油孔通流面积可减小第一次压力峰值压力波后期高压的持续时间。回油阻尼和油液弹性能有效防止单活塞液压自由活塞发动机机械损坏的发生。     

高效节能的功率敏感泵

功率敏感泵的输出压力和流量可随负载变化,从而可使液压系统的效率大幅度提高。功率敏感泵的工作原理如图1所示。 负载敏感阀Ls与系统中可调节流阀组成调节器,限压阀Pc控制泵出口的绝对压力。 1． 压力适应过程。当负载压力PL发生变化时,节流阀的可变节流口面积A不变,节流阀两端压差由Ls阀调定,也近似不变,泵出口压力Pd随PL变化,同时泵的输出流量不变。 2． 流量适应过程。当改变节流阀节流口面积A时,泵出口压力发生变化,Ls阀阀芯移动,引起变量活塞移动,从而使泵的输出流量变化。 在实际工况下,泵的输出流量和压力与负载相…     

盾构机液压推进系统稳定性研究

为了确保盾构机液压推进系统的工作状态稳定,通过建立盾构机液压推进系统的数学模型,求出传递函数,并对该系统的稳定性进行了分析。研究结果表明:减小调速阀的流量增益,增大液压缸无杆腔活塞面积、液压固有频率、液压阻尼比等,系统的稳定性将得到提高。若阻尼比变化变大,系统的稳定性将变差。增大液压缸活塞面积、系统的工作压力,或者减少液压油缸的体积、活塞及负载折算到活塞上的总质量,以及净化液压油液中水份与空气,系统的响应速度将得到提高。     

装载机换挡不平稳原因分析

换挡不平稳是装载机的常见故障,将直接影响机械工作的灵活性,同时也会造成相关部件的过早损坏。装载机的平稳起步是由变速分配阀中蓄能器的缓冲作用来保证的,而保证变速箱各档位正常工作的工作压力是由变速阀调压弹簧的弹簧力所决定。工作过程中蓄能器中的活塞与调压阀从两侧压缩调压弹簧,便弹簧力增加,油压随之升高;当达到额定压力时,挡位离合器完全压紧,正常传递动力。弹簧被压缩的时间就是换挡过程的时间,此时间过短装载机挂挡就会不平稳。推动蓄能器活塞移动的油液通过节流孔进人蓄能器,由于节流孔很小,使油液的流量小、活塞…     

节能伸缩液压缸

伸缩液压缸由两个或多个活塞缸套装而成,前级活塞缸的活塞是后级活塞缸的缸筒。对于通用的伸缩液压缸来说,当压力油通入缸筒右腔和左腔时,各级活塞按其有效工作面积的大小依次动作,有效工作面积大的先动,小的后动。最近,美刊介绍了一种各级活塞能同时动作的伸缩缸(图示为两级),其结构特点是前线有杆腔C的环形面积,刚好是后级的活塞面积。     

宽温域下电静液作动器的液压缸活塞格莱圈动密封性能分析

为了分析宽温域下电静液作动器的液压缸活塞格莱圈密封性能,基于流体动压润滑理论,建立了考虑油液黏温特性的最大启动压力和泄漏流量的数学模型。利用有限元软件ABAQUS计算得到活塞密封接触面间的接触压力,通过逆解法求解一维雷诺方程得到密封接触面间的油膜厚度,从而定量计算出密封结构单行程的最大启动压力和泄漏流量,并分析了介质压力和温度对最大启动压力和泄漏量的影响。仿真结果表明,介质压力升高会导致活塞动密封有效工作的温域变窄,最大启动压力降低,泄漏流量增大;温度每增加20 ℃,泄漏流量降低量不低于25%,最大启动压力降低量不低于15%,即温度适当升高有利于降低最大启动压力和泄漏流量,但过高的温度将增加格莱圈失效的风险。     

基于AMESim的大负载复合式液压缓冲装置特性分析

复合液压缓冲器正常工作时,在负载的带动下活塞开始运动。当活塞移动一定距离后,在边缘节流和节流孔的共同作用下,压力腔1的压力升高。随着活塞的继续向下运动,在环形缝隙和节流孔的共同作用下,压力腔1的压力继续升高,负载的速度进一步降低。活塞再经过一段时间运动后,二级缓冲柱塞也会起同样的减速作用,直到活塞碰到机械限位后完全停止。非正常工作时:一级柱塞和节流孔都不起减速作用,完全靠二级柱塞减速。通过对"液压缓冲装置"的建模分析,分析了"正常工况"下采用不同节流孔时负载的受力、加速度、速度和压力腔1内的压力等参数,确定了"节流孔"的直径;分析了"非正常工况"下采用不同直径间隙时负载的受力、加速度、速度和压力腔2内的压力等参数,确定了"直径间隙"的大小,为下一步的设计提供了依据。     

双作用斯特林热机活塞密封流阻特性数值计算

考虑活塞前部环形间隙的影响,建立斯特林发动机活塞密封结构的流阻模型,分别展开动、静态下数值计算,得到活塞各密封段内压力与流量的关系,分析工质随结构参数变化的流动特性。结果表明：动、静态下活塞密封处流阻呈现不同特点,动态时流阻随流量增加而增大,静态时流阻为一恒定值;活塞环泄漏面积对流阻的影响较大,可以通过使用组合式活塞环以增大流阻而减小泄漏;而前部间隙宽度对流阻的影响较小,适当加大间隙宽度能在不影响密封的前提下减小活塞与气缸的摩擦。     

多腔油缸—一种新型结构的油缸

油缸是机械行业上用途广泛的部件。普通油缸结构都是在一个空腔里充满具有一定压强的液体作用在活塞的工作面积上,使其产生工作压力,其值等于工作面积与压强的乘积。多腔油缸打破了这一传统结构,就是在油缸的轴向位置上有若干空腔,其产生的总的工作压力等于若干个空腔工作压力的总和,参看多腔油缸示意图。多腔油缸由缸体1,工作活塞2,滑套3,5,8,隔板4,7,增力活塞6,9所组成。其活塞配合直径为D,导向孔直径为d,从下而上分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ腔,Ⅰ、Ⅱ腔对应上面为低压腔,与回路相通(示意图未     

自动再生式干燥器气路设计研究

文中提出了一种新的自动再生式干燥器设计方法.该方法基于机载环控系统气流压力与外界大气间有一定压力差值的事实,利用高精度压差传感器感受不同的压力差值,用此差值控制机械和电子组件,完成对密封情况下的自动再生除潮,通过对气体流量和气路的理论计算,确定在除潮口面积为0.6522 mm2时,可以保证在不同的飞行高度下系统可靠工作.     

1000系列联合收割机拨禾轮同步升降液压系统

1000系列联合收割机是我国从德国引进的大型自走式联合收割机，其拨禾轮的升降由液压缸串联同步回路来实现。此液压系统的工作原理如图所示。一、同步原理左侧为一单杆活塞式液压缸1，右侧为一柱塞式液压缸3。由于活塞缸有杆腔活塞的有效面积与柱塞缸中柱塞的有效面积相等，因此，当活塞在系统压力作用下上下移动时，柱塞缸的柱塞也同时随活塞以相同的速度上下移动，实现拨禾轮两端同步升降。二、同步修正由于密封处微量外渗漏或液压油微量串腔等原因（因为工作时活塞缸中无杆腔压力大于有杆腔压力），时间一长就会产生同步误差，即一侧高而…     

45钢活塞堆焊铜合金工艺

我厂是液压油缸专业生产厂,多年从事液压油缸的制造、维修,活塞组件是将压力能直接转换还原成机械能的主要部件。活塞组件在液压作用下沿缸筒往复运动,同时与缸筒内壁表面发生摩擦关系,这就要求活塞本身应具有良好的滑动性能,工作时不能损伤缸筒表面,硬度不能太大,但为了承受油液的高压力及缸盖的冲击力,又必须具有一定的强     

气体减压阀动静压差研究

动静压差是气体减压阀一项主要性能指标，分析了一种航天发射领域广泛应用的气体减压阀动静压差产生的原因，通过理论推导得到了基于动态数据计算对应静态压力和动静压差的公式，然后通过该公式研究了进出口压力、气体流量、敏感活塞面积等影响减压阀动静压差的因素，得到了以下结论：动静压差随着出口压力、气体流量的增加而增大，随敏感活塞面积增加呈“U”字形趋势，最后通过试验验证了所得公式的正确性。提出的研究方法也可供其他类型气体减压阀的动静压差分析提供参考。     

液压挖掘机动臂流量再生节能系统研究

针对液压挖掘机动臂流量再生问题,对液压挖掘机动臂流量再生节能系统展开了研究。借助AMESim搭建了流量再生系统仿真模型,通过仿真得到了动臂油缸活塞位移速度曲线、动臂油缸压力流量曲线及再生流量曲线,对有无流量再生阀的动臂油缸位移速度进行了对比仿真,最后研究了流量再生阀开启压力和动臂油缸小腔回油背压对流量再生系统动态特性的影响。研究结果表明:流量再生阀系统的动臂油缸活塞伸出速度可达0.34 m/s;增大流量再生阀开启压力,动臂油缸大腔压力增大,活塞速度减小;动臂油缸小腔回油背压增大,动臂油缸活塞速度降低,系统再生流量减小。     

发动机活塞销孔受力分析及改善

活塞是发动机中最重要的零部件之一,工作中要承受周期性热负荷和机械负荷冲击,活塞的工作状态直接决定着发动机的使用寿命,高温、高压的工作环境使承载最大机械应力的活塞销孔部位面临着更大的考验。随着发动机性能的日益提高,活塞所承受的燃气压力和惯性力不断增大,作为支撑部分的活塞销孔负荷显著增加,在最高燃烧压力下,活塞销轴和销孔都会发生弯曲变形,活塞销与活塞销孔之间的摩擦还产生着高温负荷。因此有必要对活塞销孔处进行有限元分析,通过改变销孔的几何结构来改善应力分布情况,降低销孔内侧应力集中,提高活塞的承载能力。     

螺旋式机械液压增力装置

一、结构原理与计算 1.结构原理如图1所示,工作时,旋转螺套2,由于过渡体5与螺杆1由键4联结,使螺杆1向下做轴向移动,从而使柱塞6压入活塞7中,又因油缸8的内孔面积大于活塞7的内孔面积,实现了扩力作用。当装置达到工作压力后,转动螺母9,使其靠紧基体3上,此时再转动螺套2,使压力油卸荷,工作压力则通过油缸8、螺母9直接传给基体3。     

恒压变量马达变量压力范围的控制

恒压变量马达是我厂主要民品之一。当马达的进口压力达到设定工作压力时，马达就从最小排量（或最大排量）向最大排量（或最小排量）变换，整个变换过程压力升高值要求不大于1MPa，马达的工作原理见下图。图中马达变量机构由差动滑阀和变量液压缸组合。马达进口A或B的压力油通过两个单向阀常通流量活塞小胜及差动腔，这样压力油就停留在控制阀芯的控制棱边处，作用平差动阀芯两个面积不等的环形面，形成液压力差值与调压弹簧力相平衡。当进口压力达到某设定压力，阀芯差动面积形成的力超过调压弹簧调定值时，阀芯便压缩弹簧，打开控制油路…     

基于AMESim的高压气动减压阀的稳定特性

针对氢能源汽车中气动减压阀高压化减压时减压阀稳定性下降的现象,对一种带有先导稳定流量器的高压气动减压阀进行特性研究。建立高压气动减压阀的AMESim仿真模型,仿真分析了其压力、流量特性、高压气动减压阀先导阀弹簧刚度、先导稳定流量器活塞阻尼孔、高压气动减压阀主阀弹簧刚度、主阀出口腔等参数对高压气动减压阀稳定性的影响。研究结果表明,带有先导稳定流量器的高压气动减压阀在高压化减压时,其出口压力稳定,压力振荡小,动态响应快。同时,适当地增大复位弹簧刚度,先导稳定流量器活塞阻尼孔,出口腔容积的增大,可提高阀的输出压力的稳定性和快速性。     

活塞式蓄能器治漏

本活塞蓄能器的缸筒,采用无缝钢管在C620普通车床上加工并采用砂布研磨出来,因而内壁光洁度一般只有▽6～▽7。原采用的活塞式蓄能器标准结构,由于活塞在160kgf/cm~2工作压力下快速移动,致使活塞上的“O”型密封圈迅速磨损。待磨损到一定程度,蓄能器不工作时,活塞上部的氧气还在80kgf/cm~2(充气压力)的压力下,通过磨损的密封圈进入润