共查询到20条相似文献，搜索用时 46 毫秒
1.
2.
研究了HNBR/FKM共混比对HNBR共混胶力学性能及耐热油性能的影响,研究表明,随着HNBR/FKM共混胶中氟橡胶共混比的增加,共混胶的硫化程度先增大后基本不变,硫化时间变长;共混胶100%定伸应力上升,硬度变大,拉伸强度先变大后变小,扯断伸长率减小;经热空气老化后,共混胶硬度明显变大,拉伸强度变大但比老化前小,扯断伸长率减小;经热油老化后,共混胶硬度变大且比老化前大,拉伸强度变大但比老化前小,扯断伸长率也降低,50%定伸应力变大,质量变化率和体积变化率为负值,且绝对值变大;共混胶的耐低温性能变差。 相似文献
3.
《橡塑技术与装备》2016,(19)
研究了无ZnO情况下TCY/S用量对丙烯酸酯橡胶(ACM)/丁腈橡胶(NBR)共混胶的硫化特性、两相交联密度、老化前后物理机械性能的影响,并与ACM、NBR硫化胶做了性能对比。结果表明,随着TCY/S用量增大:ACM/NBR硫化速度逐渐加快,整体硫化程度增大;ACM相交联密度先增大后不变,NBR相交联密度增大,共混胶中各相交联密度与各自纯胶交联密度大致相同;硫化胶硬度和模量上升,扯断伸长率下降,拉伸强度先上升后下降,TCY/S用量1/0.75时拉伸强度达到最大值;热油和热空气老化之后拉伸强度较老化前下降,且下降幅度与TCY/S用量成正比,热油老化之后的体积质量变化率下降;ACM/NBR共混胶的力学性能好于对应的ACM、NBR硫化胶。 相似文献
4.
5.
6.
7.
研究了不同用量过氧化物硫化体系对氯化聚乙烯橡胶（CM）／羧基丁腈橡胶（XNBR）共混硫化胶各相交联密度及热空气老化前后的物理机械性能、耐油性能等的影响规律。结果表明,随硫化体系用量的增加,共混硫化胶两相的交联密度都明显增加,交联密度差值变大;焦烧时间逐渐降低;硬度、拉伸强度、100％定伸应力、体积磨耗量呈上升趋势,永久变形、扯断伸长率明显降低,撕裂强度整体变化不大,常温下体积和质量变化率均很小,高温下体积和质量变化率明显降低后趋于平稳;热空气老化后,硬度、拉伸强度、100％定伸应力、撕裂强度整体上升,扯断伸长率整体下降,体积磨耗量整体变化不大;热油老化后,拉伸强度、100％定伸应力变化不大,扯断伸长率明显降低。 相似文献
8.
9.
张清阳王玲玲衣晨阳刘吉超邓涛 《橡塑技术与装备》2016,(8):68-71
在复合硫化体系作用下,研究了NBR/EVM(EVM800HV和EVM500HV)共混比对硫化胶硫化特性、物理机械性能、热空气老化性能和热油老化性能的影响。结果表明,随EVM用量的增大,NBR/EVM硫化胶的交联密度逐渐减小,Ts1逐渐增大,胶料的操作安全性逐渐变好,T90逐渐增大;拉伸强度和300%定伸应力逐渐减小,且NBR/EVM500HV硫化胶减小更显著,硬度和100%定伸应力略微减小,NBR/EVM500HV硫化胶的扯断伸长率随EVM500HV用量增大逐渐增大,NBR/EVM800HV硫化胶的扯断伸长率随EVM800HV用量增大而基本保持不变。 相似文献
10.
采用CM与XNBR各自常用硫化体系,研究了不同CM/XNBR共混比的共混硫化胶在热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,随XNBR用量的增加,焦烧时间缩短;拉伸强度先下降后上升;100%定伸应力、200%定伸应力、伸长率、撕裂强度、硬度、常温下的体积和质量变化率均变化较小;体积磨耗量呈先下降后上升的趋势;拉伸永久变形、热油下体积及质量变化率明显降低;热空气老化后,伸长率整体下降,拉伸强度、100%定伸应力和200%定伸应力均有明显提升,撕裂强度和硬度没有明显变化,体积磨耗量除CM纯胶有明显降低外,其它配比的磨耗体积变化不大;热油老化后,伸长率明显降低,拉伸强度略有降低,100%定伸应力基本不变,200%定伸应力明显提高。 相似文献
11.
本文研究了不同加工工艺对氯化聚乙烯橡胶（CM）／羧基丁腈橡胶（XNBR）共混硫化胶各相交联密度及热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,对于不同的混炼工艺,从工艺l到4,CM相交联密度减小,XNBR相交联密度增大,两相交联密度之差增大,整体交联密度增加;工艺1MH-ML值最小,后三组工艺相近,硫化时间工艺1最长,工艺4最短,工艺2、3相近;工艺1拉伸强度、100％定伸应力、硬度最高,并有最好的耐磨性能,工艺2撕裂强度最大,工艺3扯断伸长率最大;热空气老化后,拉伸强度、撕裂强度、硬度、100％定伸应力均整体提高,扯断伸长率和体积磨耗量整体下降;热油老化后,拉伸强度和扯断伸长率整体下降,100％定伸应力整体上升;热油下的体积和质量变化率呈略微下降的趋势。 相似文献
12.
本文研究了DCP/双酚AF硫化体系及用量对EPDM/FKM共混胶耐老化性能的影响,研究表明,随着硫化剂DCP用量的变大,EPDM/FKM共混胶的硫化程度变大,工艺正硫化时间变小;老化前,共混胶拉伸强度变大,扯断伸长率先变大后变小,50%定伸应力变大;老化过程中,拉伸强度先变小后变大,扯断伸长率急剧变小,50%定伸应力略微增大。随着硫化剂双酚AF用量的变大,硫化程度基本不变,工艺正硫化时间变小;老化前,共混胶拉伸强度和扯断伸长率基本不变;老化过程中,拉伸强度先变小后变大,扯断伸长率急剧变小,50%定伸应力略微增大。 相似文献
13.
14.
15.
本文研究了不同共混比对乙烯丙烯酸酯橡胶（AEM）/乙烯甲基丙烯酸酯弹性体（EMA）共混硫化胶在热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,随着共混硫化胶中AEM含量的变化,硫化时间变化不大;随着A E M橡胶含量的减小,共混硫化胶的撕裂强度、硬度降低,老化前后共混硫化胶的1 0 0%定伸应力下降,拉伸强度呈现先上升后下降,扯断伸长率有下降的趋势。其中,老化后的拉伸强度、100%定伸应力均大于老化之前,但均变化不大,考虑可以做一些耐油性能要求相对不高又需要耐热空气老化的制品;耐热油老化后,拉伸强度和扯断伸长率是降低的,并且低于耐油之前,100%定伸应力逐渐增大,小于耐油之前相同共混比的值;体积变化率和质量变化率增大。 相似文献
16.
本文研究了不同共混比对氯化聚乙烯橡胶（CM）/乙烯甲基丙烯酸酯弹性体（EMA）共混硫化胶在热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,随着共混硫化胶中EMA含量的增大,硫化时间延长;随着EMA橡胶含量的增大,共混硫化胶的撕裂强度、扯断伸长率基本保持不变,硬度、100%定伸应力增大,拉伸强度降低,老化前后共混硫化胶的各项性能变化趋势跟老化之前大体相同,并且变化不大,所以EMA硫化胶的热空气老化性能好。耐热油老化后,拉伸强度和扯断伸长率是降低的,并且低于耐油之前,100%定伸应力逐渐增大,小于耐油之前相同并用比的值;体积变化率和质量变化率增大。 相似文献
17.
18.
研究了增容剂氯化聚乙烯（CPE）的用量对三元乙丙橡胶/尼龙（EPDM/PA）硫化胶热空气老化前后和用非极性油处理后力学性能及耐磨性能、耐油性能的影响。结果表明,随着CPE用量的增大,EPDM/PA硫化胶热空气老化后拉伸强度和100%定伸应力呈上升趋势,扯断伸长率和永久变形均缓慢下降,邵尔A硬度保持不变。用非极性油处理后EPDM/PA硫化胶的拉伸强度和扯断伸长率随CPE用量的增大呈上升趋势,100%定伸应力基本不变。CPE的加入对硫化胶的拉伸强度、撕裂强度、扯断伸长率等性能有一定的提高,说明EPDM和PA两相的相容性改善,在用量为6份时硫化胶的力学性能较佳。随着CPE用量的增大,DIN磨耗呈下降趋势,耐磨性能提高;质量变化率和体积变化率略有降低,耐油性能有所提高。 相似文献
19.
《世界橡胶工业》2016,(6)
研究了硫化剂DCP(过氧化二异丙苯)用量对丁腈橡胶(NBR)/乙烯-醋酸乙烯酯橡胶(EVM)共混胶的硫化特性、两相交联密度、物理力学性能以及热空气老化性能的影响。结果表明,随着硫化剂DCP用量的增大,NBR/EVM共混胶的硫化速度和交联密度逐渐增大。与老化前相比,经热空气老化后硫化胶的交联密度增大,经125℃热空气老化后硫化胶的交联密度增大速率逐渐变大,且在DCP用量为1.5份时老化后的硫化胶交联密度增大一倍多。随着硫化剂DCP用量的增大,NBR/EVM硫化胶中NBR相的交联密度逐渐增大、EVM相的交联密度微降,在DCP用量为1.5份时两相交联密度相差最大。与老化前相比,经过热空气老化后硫化胶中NBR相的交联密度明显增大,EVM相的交联密度则变化不大。随着硫化剂DCP用量的增大,NBR/EVM硫化胶的拉伸强度基本保持不变,硬度和100%定伸应力均逐渐增大,拉断伸长率和压缩永久变形均逐渐减小。与老化前相比,经70℃、100℃热空气老化后硫化胶的硬度、拉伸强度、100%定伸应力均增大,而拉断伸长率基本保持不变。经125℃热空气老化后硫化胶的100%定伸应力明显变大,拉伸强度和拉断伸长率均明显减小。 相似文献
20.
研究了硫化剂TMTD/S用量对EPDM/FKM共混胶老化前后交联密度、性能及损耗因子的影响。研究发现,随着TMTD/S用量变大,硫化胶t_(90)变小,M_H和M_H-M_L均变大。共混胶中EPDM相交联密度不断变大,老化后,交联密度进一步变大;FKM相交联密度基本不变,老化后,交联密度变大,但与TMTD/S用量基本无关;总交联密度不断变大。拉伸强度变大,扯断伸长率先变大后不变,100%定伸应力和硬度变大;老化后,拉伸强度变大,拉伸强度变化率降低,扯断伸长率变小,100%定伸应力和硬度变大。损耗因子减小;老化后,损耗因子进一步变小;测试温度提高,损耗因子减小。 相似文献
