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相似文献
 共查询到17条相似文献,搜索用时 78 毫秒
1.
镍基高温合金GH4049的高温低周疲劳行为   总被引:3,自引:0,他引:3  
研究了锻造镍基高温合金在500—800℃温度范围内的循环应力响应和疲劳寿命行为.结果表明,在各种温度和较高应变幅下,合金均呈现循环硬化;在相同应变范围下,合金的疲劳寿命随着试验温度的升高而降低.此外,利用扫描电子显微镜对疲劳试样的断口进行了分析.  相似文献   

2.
为了确定稀土元素Nd对Mg8%Al系压铸镁合金低周疲劳行为的影响规律,在不同外加总应变幅下针对压铸态Mg8%Al-xNd进行了应变控制的室温疲劳试验.结果表明,低周疲劳加载条件下,压铸态Mg8%Al-xNd镁合金可表现为循环应变硬化和循环稳定,主要取决于外加总应变幅的高低以及Nd的质量分数;适量稀土元素Nd的添加可有效提高压铸态Mg 8%〖KG-*5〗Al系合金的疲劳寿命;压铸态Mg8%Al-xNd合金的弹性应变幅、塑性应变幅与疲劳断裂时载荷反向周次之间的关系可分别用Basquin和Coffin Manson公式描述.疲劳断口形貌观察结果表明,对于压铸态Mg8%Al-xNd合金,低周疲劳裂纹均是以穿晶方式萌生并以穿晶方式扩展的.  相似文献   

3.
为了对Inconel 625合金构件的抗疲劳设计提供可靠的理论依据,在室温下对Inconel 625合金进行了轴向总应变幅控制的低周疲劳实验,分析了室温下合金的应变疲劳寿命和循环应力应变数据,进而给出了合金的应变疲劳参数.采用扫描电子显微镜和透射电子显微镜对Inconel 625合金试样进行了断口形貌分析和微观组织观察.结果表明,Inconel 625合金在室温下的弹性应变幅和塑性应变幅与载荷反向周次的关系可分别用Basquin和Coffin-Manson公式来描述.在室温疲劳变形过程中,Inconel 625合金会发生循环硬化和循环软化.合金的低周疲劳裂纹以穿晶方式萌生于疲劳试样的自由表面,并以穿晶方式扩展.  相似文献   

4.
为了确定稀土元素Sc对金属型铸造Al-Si-Cu-Mg合金低周疲劳行为的影响规律,针对含Sc和不含Sc的金属型铸造Al-Si-Cu-Mg合金的低周疲劳行为进行了对比研究.结果表明,当外加总应变幅较高时,金属型铸造Al-Si-Cu-Mg合金和Al-Si-Cu-Mg-Sc合金均呈现循环应变硬化现象,而在低的外加总应变幅下,稀土元素Sc对合金的循环应力响应行为产生较大影响,其中Al-Si-Cu-Mg合金在疲劳变形初期表现为循环应变硬化,在疲劳变形后期则表现为循环稳定,而Al-Si-Cu-Mg-Sc合金在整个疲劳变形期间均发生循环应变硬化.此外,稀土元素Sc的加入可以有效提高金属型铸造Al-Si-Cu-Mg合金的循环变形抗力和低周疲劳寿命.  相似文献   

5.
锅炉汽包疲劳寿命的估算   总被引:1,自引:0,他引:1  
大容量火电机组参加调峰运行势在必行,经常启停和变负荷运行使设备疲劳寿命损耗增加。从安全角度考虑,必须了解设备的低周疲劳损耗情况。通过采用简化计算方法估算汽包低周疲劳寿命,从而对大型机组调峰运行情况作初步预测。  相似文献   

6.
为了研究冷成形和温成形对深冷容器低周疲劳性能的影响,通过液氮温度(77 K)下的拉伸试验和低周疲劳试验,分析预应变(0和0.35)和预应变温度(293 K和363 K)对亚稳态奥氏体不锈钢(S30408)深冷低周疲劳性能的影响机制. 0.35预应变使试样内部位错密度增加和产生强化相体心立方马氏体,与母材试样相比,293 K预应变试样初始循环应力幅增大,疲劳辉纹宽度减小,深冷低周疲劳寿命增加显著. 随着预应变温度由293 K升高到363 K,奥氏体相稳定性增加,马氏体相变受到抑制,初始循环应力幅减小,疲劳辉纹宽度增大,预应变对深冷低周疲劳寿命的增益作用减弱. 总体来看,0.35预应变对S30408深冷低周疲劳性能有明显增益作用,但增益程度受预应变温度的限制.  相似文献   

7.
针对稀土镁合金的疲劳行为进行研究,可为新型稀土变形镁合金的抗疲劳设计和合理利用提供可靠的理论依据.通过总应变幅控制的疲劳实验和断口形貌分析,确定了挤压变形Mg-Mn-Zn-Ce合金的循环变形行为和断裂机制.结果表明:对于挤压变形Mg-Mn-Zn-Ce合金而言,除在最低的外加总应变幅下呈现初期循环应变硬化,其后呈现循环稳定外,在其它外加总应变幅下均表现为循环应变硬化,且合金的弹性应变幅、塑性应变幅与断裂时的载荷反向循环周次之间的关系可分别用Basquin和Coffin-Manson公式描述.此外,疲劳裂纹的萌生和扩展均以穿晶方式进行.  相似文献   

8.
利用低周疲劳与蠕变同时作用时的应力应变关系,得出了一个新的应力应变回线及应力应变变化曲线,并以此为基础提出了一个以全应变幅为控制变量的计算低周疲劳寿命的新方法。同时利用蠕变与疲劳损失等效的假设,将蠕变对寿命的影响转化为疲劳周次,从而为疲劳与蠕变耦合问题的寿命计算提出了一个新的方法。  相似文献   

9.
近几年来,随着国民经济的迅速发展,电网负荷的峰谷差不断增大,大机组参与调峰已成为一种趋势,要求机组能快速而频繁的启停变负荷运行.高的启停速度导致汽包热应力提高,高的热应力及调峰引起的频繁波动将引起金属材料的疲劳和损伤,从而影响汽包的安全性和寿命.特别对于参与调峰的大机组,由于其锅炉汽包多为厚壁受压容器,机组启停速度越快,起停次数越多,其低周疲劳寿命越低.本文结合电站锅炉,论述汽包低周疲劳寿命的估算方法.1计算实例北仑港电厂1号600MW机组配套锅炉.该炉系美国燃烧工程公司制造,亚临界控制循环,四角布置直流式燃烧器,锅炉容量2008t·h-1,蒸汽参数18.2MPa/540/540.汽包有关技术参数如下:单汽包(不等壁厚),汽包下部有6根大直径下降管;汽包材料SA-299型;汽包内径Φ内=1788mm;汽包上壁厚SY上=198.4mm;汽包下壁厚SY下=166.7mm;汽包额定工作压力19.5MPa;冷启动工作范围0~19.5MPa;热启动工作范围:10~19.5MPa;温升率V=±1℃·min-1,V=±1.5℃·min-1;表1为与汽包材料SA-299型相对应的物性参数.表1SA-299型材料物性参数温度?  相似文献   

10.
为了确定固溶处理、时效处理及固溶+时效处理对挤压变形6061铝合金的疲劳变形行为和疲劳寿命的影响规律,针对不同处理状态的挤压变形6061铝合金进行了低周疲劳实验研究.结果表明,低周疲劳加载条件下,不同处理状态的挤压变形6061铝合金均呈现明显的循环应变硬化,且随着外加总应变幅的增加,循环应变硬化效果愈明显;在较高的外加总应变幅下,固溶态6061铝合金的疲劳寿命最长,而时效态6061铝合金的疲劳寿命最短,当外加总应变幅较低时,挤压态6061铝合金的疲劳寿命高于经过热处理的合金的疲劳寿命;此外,固溶处理可明显降低挤压变形6061铝合金的循环应变硬化指数和循环强度系数.  相似文献   

11.
为了探索AS41压铸镁合金在室温下的低周疲劳变形与断裂行为,分别对压铸态和固溶处理态的AS41镁合金进行了应变控制疲劳实验,并利用S 3400N型扫描电子显微镜对合金的低周疲劳断口形貌进行了观察与分析.结果表明,在低周疲劳加载条件下,合金均表现为循环应变硬化;合金的塑性应变幅、弹性应变幅与断裂时的载荷反向周次之间分别服从Coffin Manson和Basquin公式;AS41压铸镁合金经固溶处理后的组织比压铸态更均匀,强化相分布更弥散,在相同的外加总应变幅下表现出更高的疲劳寿命.断口形貌观察结果揭示,对于两种加工状态的AS41镁合金,疲劳裂纹均以穿晶方式萌生于试样表面并以穿晶方式扩展.  相似文献   

12.
为了研究Incoloy 825镍基合金的循环应力响应行为和低周疲劳行为,在室温和760℃下进行外加总应变幅控制下的疲劳实验,确定了合金在不同温度下的应变疲劳参数.利用透射电子显微镜和扫描电子显微镜分析了合金疲劳变形后的位错亚结构与断口形貌.结果表明,室温下合金呈现先循环硬化后循环软化的特征,而在760℃下合金则呈现先循环硬化后循环软化或循环稳定的特征.在不同温度下合金的塑性应变幅、弹性应变幅与断裂时的载荷反向周次之间均呈现单斜率线性关系,并分别服从Coffin-Manson和Basquin公式.在室温和760℃下合金的低周疲劳变形机制主要为平面滑移,且疲劳裂纹均以穿晶方式萌生和扩展.  相似文献   

13.
采用低周疲劳试验研究了固溶处理和时效处理对挤压变形AM50镁合金在疲劳加载条件下的变形行为和疲劳寿命的影响.结果表明,固溶和时效处理均可改变挤压变形AM50镁合金的循环应力响应行为和循环应力-应变行为,并降低挤压变形AM50镁合金的循环应变硬化指数和循环强度系数;在高的外加总应变幅下,固溶和时效处理可以提高挤压变形AM50镁合金的疲劳寿命,但当外加总应变幅较低时,固溶和时效处理则降低挤压变形AM50镁合金的疲劳寿命;固溶处理将抑制挤压变形AM50镁合金在疲劳变形期间发生动态应变时效.  相似文献   

14.
为了确定稀土元素Gd和时效处理对Mg-5Al系压铸镁合金显微组织及疲劳性能的影响,通过低周疲劳实验对压铸态和时效态Mg-5Al-x Gd镁合金的显微组织和疲劳性能进行了表征.结果表明,提高压铸态和时效态Mg-5Al-x Gd镁合金中Gd的含量,可使镁合金的显微组织得到细化.在总应变幅控制的低周疲劳加载条件下,压铸态和时效态Mg-5Al-x Gd镁合金均呈现出循环硬化和循环稳定特征,时效处理可以提高Mg-5Al-x Gd压铸镁合金的循环变形抗力.对于压铸态镁合金而言,Gd含量为1%时镁合金的循环变形抗力高于Gd含量为2%和3%的镁合金,而对于时效态镁合金而言,Gd含量为1%和2%时镁合金的循环变形抗力均高于Gd含量为3%的镁合金.  相似文献   

15.
研究镁合金的疲劳行为,可为镁合金的抗疲劳设计和合理使用提供可靠的理论依据.通过总应变幅控制的疲劳实验和断口形貌分析,确定了挤压变形AZ81镁合金的循环应力响应行为、疲劳寿命行为和断裂机制.结果表明:在应变控制的疲劳加载条件下,挤压变形AZ81镁合金呈现明显的循环应变硬化,其弹性应变幅、塑性应变幅与断裂时的载荷反向周次之间的关系可分别用Basquin和Coffin-Manson公式来描述,得到了拉伸滞后能的理论计算值与应变疲劳寿命之间呈线性关系、疲劳裂纹的萌生和扩展均以穿晶模式进行的结论.  相似文献   

16.
The fatigue behaviors of 2E12 aluminum alloy in T3 and T6 conditions at room temperature in air were investigated. The microstructures and fatigue fracture surfaces of the alloy were examined by transmission electron microscopy (TEM) and scanning electron microscopy (SEM). The results show that the alloy exhibits higher fatigue crack propagation (FCP) resistance in T3 condition than in T6 condition, the fatigue life is increased by 54% and the fatigue crack growth rate (FCGR) decreases significantly. The fatigue fractures of the alloy in T3 and T6 conditions are transgranular. But in T3 condition, secondary cracks occur and fatigue striations are not clear. In T6 condition, ductile fatigue striations are observed. The effect of aging conditions on fatigue behaviors is explained in terms of the slip planarity of dislocations and the cyclic slip reversibility.  相似文献   

17.
针对在低应变幅(Δε/2=0.003,0.005),应变比R=εmin/εmax=0的循环加载过程中,平均应力松弛对AZ91E-T6镁合金疲劳寿命影响较大的实验现象,采用Chaboche本构模型对平均应力松弛过程进行本构描述。推导了Chaboche本构模型的增量形式,采用应变控制的加载方式,获得了AZ91E-T6镁合金材料的循环应力应变迟滞曲线,并求得其稳态滞回环的平均应力,最后利用Morrow模型预测了AZ91E-T6镁合金材料的疲劳寿命。通过与已有实验数据的比较表明:Chaboche本构模型能较好地描述在应变控制条件下,AZ91E-T6镁合金材料的循环平均应力松弛行为,采用计算出的稳态滞回环平均应力结合Morrow模型能够对疲劳寿命作出较准确的预测。  相似文献   

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