A/SMBBR工艺处理高氨氮戊二胺废水

采用A/SMBBR工艺进行中试实验,探究该工艺处理高氨氮DN5废水的可行性,反应器进水分别为DN5废水与预处理过的D)废水混合(I阶段)和单一DN5废水(Ⅱ阶段)。结果表明,第I阶段进水氨氮质量浓度由50mg/L提升到450 mg/L,尽管进水中COD和氨氮波动幅度大,但A/SMBBR工艺对污水中COD和氨氮的平均去除率可达到96.23%和97.03%,其中氨氮的平均出水质量浓度为3.56 mg/L,此阶段A/SMBBR工艺表现出极强的抗氨氮冲击负荷能力和系统破坏后较快的恢复能力,而氨氮冲击负荷严重影响总磷的去除效果。第II阶段在系统总停留时间5.2 d,DO质量浓度为(3.5±0.5)mg/L,上清液回流比为200%的操作条件下,A/SMBBR工艺可稳定处理氨氮质量浓度550 mg/L左右的DN5废水,出水COD保持在(60±10)mg/L,氨氮质量浓度在(2±1.5)mg/L,出水水质满足GB 5084-2005。     

类胡萝卜素生产废水处理工艺设计及运行

采用三效蒸发除盐+铁碳微电解+Feton氧化+A2/O组合工艺处理类胡萝卜素生产废水,处理规模为300m3/d。当混合废水COD为17.55 g/L、氨氮的质量浓度为267 mg/L时,经处理后出水COD为320 mg/L、氨氮的质量浓度4 mg/L,处理效率分别为98%、99%,出水能够稳定达GB 8978-1996中的三级排放标准。该组合工艺具有处理效率高、运行效果稳定等特点。     

溶解氧对一体式膜生物反应器(IMBR)的影响

针对溶解氧(DO)和气水比对IMBR工艺出水效果的影响及能耗问题,从气水比对DO的影响和DO对COD与NH3-N去除效果的影响着手,探讨研究气水比、溶解氧以及污水处理效果之间的最佳工作点。试验结果表明,在ρ(MLSS)分别为4.23,4.09,3.70g/L的运行条件下,MBR的最佳运行气水比相应为35∶1,25∶1,17∶1;溶解氧变化速率随污泥浓度的下降而升高;DO的变化对COD的去除效果并不显著;在高污泥浓度下,DO的质量浓度保持在2.63～4.85mg/L之间时,氨氮的去除率随溶解氧浓度的上升而下降,氨氮去除率达90%以上;但DO浓度过低时,氨氮去除效果不佳。     

高悬浮物肉禽屠宰加工废水处理工程实例

针对肉禽屠宰加工废水中悬浮杂质多、有机物浓度高等特点,以辽宁省铁岭市某肉禽加工厂废水处理工程为实例,采用沉砂隔油-ABR/O-SBR组合工艺对肉禽屠宰加工废水进行处理。工程结果表明,本组合工艺在进水COD为1 330 mg/L,BOD_5为813 mg/L,SS质量浓度为1 443 mg/L,氨氮质量浓度为116.6 mg/L的情况下,处理后最终出水COD为31.9 mg/L,BOD_5为8.6 mg/L,SS质量浓度为7.2 mg/L,氨氮质量浓度为2.88 mg/L,去除率分别高达97.60%、98.94%、99.50%和97.53%。该组合工艺出水水质可稳定满足DB 21/1627-2008,同时其运行费用仅为0.708元/m3。     

气浮—生化—混凝沉淀工艺处理电镀废水研究

利用气浮—生化—混凝沉淀工艺对电镀废水中的有机污染物进行处理,探讨了各工艺参数对COD去除效果的影响。实验结果表明:气浮处理在减轻后续接触氧化反应器的运行负荷的同时也提高了整个工艺的抗冲击能力。COD去除率随气浮时间的增加而增加,当气浮时间为70min时,COD去除率17.5%。在生化处理阶段,当HRT=10h、DO=4mg/L、pH=7和温度为30℃时,COD去除率55%。实验还研究了pH、PAM和聚铝浓度对混凝沉淀结果的影响,发现pH=9、PAM质量浓度为0.25mg/L、聚铝为2mg/L时,COD去除率11%。最终的实验结果表明:经该工艺处理后的废水,总COD去除率67.6%,出水COD为80mg/L,达到国家新的排放标准(GB21900—2008)。     

混凝法预处理高浓度煤制甲醇废水研究

采用混凝法对煤制甲醇废水进行了物化预处理,混凝实验在聚合氯化铝(PAC)投加量为1.0 g/L,混凝时间30 min,p H值为7.0的条件下,COD、氨氮、SS的去除率分别为44%、5.3%、76%。污染物出水浓度降到了441 mg/L、284 mg/L、51 mg/L。结果表明,聚合氯化铝(PAC)混凝对COD和SS的去除效果较好;而氨氮的去除效果较差。     

BAF系统中有机物对氨氮去除的影响研究

曝气生物滤池(BAF)处理生活污水和二级处理出水的中试研究表明,COD对氨氮去除效果有重要影响,在进水量为2 m3/h,停留时间为1.12 h,曝气量为8 m3/h的条件下,当COD＞50 mg/L时,氨氮的去除率随COD的增加而下降;当COD＜50 mg/L时,氨氮的去除率随COD的增加而升高;这对解决中水回用中的氨氮去除有重要意义.微生物相分析表明,陶粒上的生物膜中细菌多为有荚膜的异养菌.     

加压溶气恒定溶解氧生化反应器处理复杂工业废水

设计了1套可自动控制溶解氧浓度和反应器内部压力的生化反应器,在加压状态下,氧传递速率加快,微生物活性更高,加快了处理效率。试验进水来自深圳市危险废物处理站有限公司,水质复杂,进水指标变化系数大,平均COD为1 349.1 mg/L,平均氨氮质量浓度为237.7 mg/L。当水力停留时间(HRT)为14 h,反应罐内DO质量浓度为3.5 mg/L时,COD去除率稳定在64%左右,氨氮去除率56%左右,相比于其现有工艺,HRT减少了16 h左右。     

高盐榨菜废水处理工程实例

采用化学除磷-水解酸化-厌氧接触-CASS工艺处理高盐榨菜废水。工程运行结果表明,进水盐度为0.8%～1.2%(以NaCl计),COD为1 300～2 200 mg/L,氨氮质量浓度90～150 mg/L,总磷质量浓度30～40 mg/L时。处理后出水COD为49～84 mg/L,氨氮质量浓度5～11 mg/L,总磷质量浓度0.3～0.4 mg/L,可达到污水综合排放标准(GB 8978-1996)一级标准。     

SBR工艺处理甲醛废水的试验研究

通过试验验证SBR工艺对甲醛废水的处理效果。结果表明,SBR工艺对甲醛废水的处理效果较好。在甲醛初始浓度为300mg/L、COD为3500~4000mg/L、氨氮为350~400mg/L、总氰为4~5mg/L,污泥浓度为2~4g/L、温度为25~30℃的条件下,反应24h后,对甲醛、COD、氨氮和总氰的去除率分别达99.5%、95%、99%、87.5%;SBR工艺耐受的最高甲醛浓度为300mg/L左右。     

连续流状态下好氧颗粒污泥培养及其脱氮除磷性能研究

在上流式污泥床好氧颗粒污泥反应器中,以厌氧颗粒污泥为接种泥．采用人工配制的模拟废水为进水的条件下,成功培养出具有同步脱氮除磷的好氧颗粒污泥。颗粒污泥粒径在0．5~2mm,颗粒污泥沉淀速度在29～58m／h。MLSS为3077---4103mg／L。当COD的进水容积负荷为4．8kg／（m3·d）时,去除率高达96％以上。氨氮进水在160mg／L时,去除率达97％以上,出水氨氮在5mg／L以下。对总磷的去除率在22％-37％。主要是因为亚硝态氮浓度、COD／TN比和TN／TP比等对聚磷菌除磷有影响。     

SBR反应器中好氧颗粒污泥处理汽车涂装废水

为研究序批间歇式（SBR）反应器中好氧颗粒污泥处理汽车涂装废水的可行性,采用以生活污水培养出的好氧颗粒污泥作为接种体,逐步加入汽车涂装废水驯化,考察被驯化的颗粒污泥的形态、理化性质以及反应器内污染物的去除效果。结果表明：驯化5周后的颗粒污泥未有解体,结构更致密,平均粒径可达到1.5 mm,呈白色,MLSS为8000 mg/L,SVI30值为28 mL/g,其沉降性能、生物量都提高。反应器运行至45 d左右,除污性能明显且稳定,COD、NH4+-N、PO43－-P的出水浓度保持在100 mg/L、10 mg/L、1.0 mg/L以下,均达到GB 8978-1996《污水综合排放标准》二级标准,保持了良好的污染物同步去除效果。     

镉离子对塔式SBR反应器中好氧颗粒污泥性能的影响

采用塔式SBR反应器,利用城市污水处理厂剩余污泥作为接种污泥,培养出好氧颗粒污泥。实验结果表明：好氧颗粒污泥的形成分为准备期、形成期和成熟期三个阶段。当原水COD在1 500±100 mg/L范围内波动时,其COD去除率可达93.4%,出水COD稳定,污泥浓度MLSS维持在2.0~4.0 g/L之间,半小时沉降比SV可达15%~20%,沉降性能优异。COD去除效果与污泥体积指数SVI有密切关系,当SVI维持在50~60 mL/g之间时,COD去除率可达90%以上,而当SVI高于100 mL/g,其COD去除率效果不佳,出水COD在400 mg/L以上。未经驯化的颗粒污泥对高浓度镉离子比较敏感,当氯化镉浓度为50 mg/L时,COD去除率仅为36.8%,且SVI迅速增加至112 mL/g,颗粒污泥发生解絮。而当氯化镉浓度低于1.0 mg/L时,对好氧颗粒污泥的影响较小。     

倒置A~2/O-动态膜生物反应器活性污泥培养和启动实验研究

活性污泥性能是倒置A2/O-动态膜生物反应器工艺稳定运行的关键因素,研究了活性污泥培养和反应器启动阶段,考察了活性污泥性能及对污染物的去除效果。结果表明,好氧池活性污泥MLSS由3 460 mg/L增加至6 100 mg/L,粒径d50由27.8μm增至59.8μm,活性污泥培养阶段,COD、NH3-N和TP去除率分别达到85.7%,97%,87%;反应器启动阶段,COD、NH3-N和TP去除率分别达到91.9%,99%,96.5%。     

厌氧氨氧化反应的影响因素研究

以厌氧氨氧化活性污泥作为接种物,以无机盐培养液作为实验用水,考察了溶解氧、进水NO2--N与NH4＋-N的比值对厌氧氨氧化反应的影响。反应体系中硝酸盐的产生量随溶解氧浓度增加而增大,总氮去除率则随溶解氧浓度的增加而降低,除氧实验时出水NO3--N浓度平均为67.2mg/L,总氮去除率平均为73.9%;不除氧时出水NO3--N浓度平均为83.0mg/L,总氮去除率平均为67.8%;当进水NO2--N与NH4＋-N比值为1.16时,利于厌氧氨氧化反应的进行,总氮去除率为62.78%。     

SIDMBR在石油废水处理中的应用研究

在膜生物反应器基础上发展形成的序批式斜板动态膜生物反应器(Sequencing Inclined Dynamic Membrane Biological Reactor,SIDMBR)有其独特的性能。试验研究了140目不锈钢丝网为基材在曝气池内形成生物动态膜的启动过程和除污性能,并考察了稳定运行阶段,停留时间为24 h,厌氧4 h,好氧20 h,溶解氧量为3 mg/L时,SIDMBR对石油废水中COD、氨氮和石油的去除效果。结果表明:驯化期间反应器中COD、氨氮的去除率先急速下降再缓慢回升,石油的去除率先缓慢上升后快速上升,直至达到稳定状态。稳定运行阶段COD、氨氮和石油的平均去除率分别为93.9%、93.5%和99.0%。     

UAF反应器启动厌氧氨氧化反应的试验研究

本试验以普通活性污泥为种泥,采用升流式厌氧生物滤床(UAF)反应器,在pH为7.5的室温条件下,以NH4Cl和NaNO2配制人工模拟废水,通过逐步提高NH4+-N与NO2--N的负荷对厌氧氨氧化菌进行培养与驯化,在反应器运行到148 d左右时NH4+-N与NO2--N去除率分别达到56%、62%,且在之后的运行过程中其去除率呈同步变化,NH4+-N与NO2--N同时去除。通过镜检发现在反应器下部形成了具有厌氧氨氧化活性的棕红色颗粒污泥,实现了厌氧氨氧化反应的快速启动。     

化学混凝—Fe~(2+)/NaClO处理石化废水的实验研究

采用化学混凝-Fe2+/NaClO组合工艺处理石化废水,重点研究了NaClO用量、Fe2+用量、pH及反应时间对Fe2+/NaClO处理化学混凝处理后COD和氨氮去除效果的影响。结果表明:Fe2+/NaClO工艺对COD和氨氮有很好的去除效果,当NaClO用量为8 mL/L,Fe2+用量为224 mg/L,初始pH为6,氧化处理石化废水30 min时,出水的COD和氨氮去除率分别为85.2%和95.6%,出水水质达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级排放标准。     

UASB＋ALR处理晚期填埋垃圾渗滤液

采用UASB-ALR的组合工艺处理高氨氮晚期垃圾渗滤液.结果表明,经过55 d的启动后,该工艺进入稳定运行期.当进水COD和NH4^＋-N浓度分别为6628 mg/L和1060 mg/L时,系统出水COD和氨氮分别达到712 mg/L和140 mg/L.由此说明,仅仅通过生物处理很难使渗滤液达标排放,需要进一步的深度处理.     

加药气浮-厌氧水解-悬浮生物滤池工艺处理纺织印染助剂生产废水

纺织印染助剂生产废水表面活性剂及乳化剂、氨氮、有机胺和有机物的含量较高,难降解物质多,水质水量波动大。采用调节池-加药气浮池-厌氧水解池-悬浮生物滤池(内分脱碳区、亚硝化区和硝化区)-沉淀池的组合工艺,在进水COD平均为4 284 mg/L,水解酸化后NH3-N质量浓度平均为184 mg/L的情况下,出水COD平均为273 mg/L,去除率达到93.6%,出水NH3-N质量浓度平均为9.6 mg/L,去除率达到94.8%,达到入管排放标准。