不同热塑性弹性体增韧聚甲醛

在比较乙烯-辛烯共聚热塑性弹性体(POE)、氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)和凝胶丁腈弹性体(GNBE)增韧聚甲醛(POM)的力学性能基础上,研究了GNBE增韧POM共混物的应力一应变、断裂形貌和热稳定性。结果表明,以GNBE改性POM共混物的力学性能最好。当以质量分数为6％的酚醛树脂为增容剂时,用质量分数为20％的GNBE增韧POM,共混物缺口冲击强度为21．6kJ／m^2,扯断伸长率为133．0％,拉伸强度为33．8MPa。当GNBE质量分数为10％时,POM／GNBE共混物应变为未改性POM的2倍。试样缺口冲击断裂形貌分析表明,POM的断裂表面光滑平整,是典型的脆性断裂;而POM／GNBE共混物的断裂表面粗糙。加入质量分数为20％,的GNBE,POM／GNBE共混物在空气气氛中的热失重温度有明显的提高。     

聚甲醛/聚氧化乙烯共混体系流变行为的研究

将聚甲醛(POM)与聚氧化乙烯(PEO)熔融共混,制备改性聚甲醛,用熔体指数仪和高压毛细管流变仪研究了POM、PEO及POM/PEO共混体系的流变性能.试验结果表明随PEO含量增加,共混体系熔体指数(MFI)减小.POM表观黏度对温度的敏感性大于PEO,对剪切速率的敏感性小于PEO.随PEO含量增加,共混体系的温度敏感性下降,剪切敏感性增大.在热塑加工中,可通过改变剪切速率,调节熔体黏度,从而控制共混物形态结构.     

POM／TPU共混物的力学性能和摩擦磨损性能研究

采用双螺杆挤出熔融共混的方法制备了聚甲醛(POM)和热塑性聚氨酯弹性体(TPU)/增容剂Z共混物.考察了共混物的力学性能、摩擦磨损性能,并通过扫描电子显微镜(SEM)观察其微观形态结构以及磨损表面形貌.结果表明:加入增容剂z可以使共混体系的相容性得到改善,提高了缺口冲击强度;当TPU的质量分数为30份时,缺口冲击强度达到13.8 kJ/m2,比纯POM提高了126%;共混物的摩擦磨损性能下降,随着TPU的用量的增加共混物的摩擦因数呈现先减小后增大趋势,而磨损量随之增大.     

适于微成型加工的聚乳酸/聚甲醛共混物流变行为研究

将聚甲醛(POM)与聚乳酸(PLA)熔融共混,制备了PLA/POM复合材料。POM的引入明显改善了PLA的熔融加工性能,有利于PLA微成型加工。采用熔体流动速率仪、高压毛细管流变仪和动态流变仪研究了PLA、POM及PLA/POM共混物的流变行为。结果表明:随着POM含量的增加,PLA/POM共混物的熔体流动速率亦增加;PLA、POM和PLA/POM共混物熔体具有假塑性流动特征,是非牛顿流体。随POM含量的增加,PLA/POM共混体系的剪切黏度降低,且剪切敏感指数减小,非牛顿指数升高。PLA、POM及PLA/POM共混物都具有类黏弹性,其黏弹行为均以黏性为主。此外,相对PLA,POM的加入降低了PLA/POM共混体系的复数黏度、动态储能模量和动态损耗模量,但提高了力学损耗。     

HDPE/HDPE-g-MAH/PA11共混物流变行为的研究

以马来酸酐接枝高密度聚乙烯(HDPE-g-MAH)为增容剂,通过熔融共混法制备了HDPE/HDPE-g-MAH/聚酰胺11(PA11)共混物,讨论了增容剂HDPE-g-MAH对共混物流变行为的影响。结果表明:HDPE-g-MAH的加入使共混物熔体对剪切速率的敏感性增强,同时使共混物黏度对温度变化的敏感程度减弱;随着HDPE-g-MAH含量的增加,共混物表观黏度先增加后减小,其含量为2%时共混物黏度最大。     

PA6/PBT/PP-g-MAH共混体系性能研究

以PP-g-MAH作增容剂,通过熔融共混制备了PA6/PBT共混物。采用DSC研究共混体系的结构性能,通过熔融指数,拉伸强度和抗冲击强度测试研究共混体系的力学性能。结果表明:当PP-g-MAH添加量达到2份时,PA6/PBT/PP-g-MAH共混物拉伸强度提高了14.8%,冲击强度提高了43.8%,结晶温度、熔融温度降低,熔体流动速率减小。     

增容剂对PP/r-PET共混体系结构与性能影响

采用熔融接枝法制备了聚丙烯(PP)接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝物(PP-g-GMA)和聚丙烯接枝马来酸酐接枝物(PP-g-MAH),并用PP-g-GMA和PP-g-MAH作为PP/回收聚对苯二甲酸乙二醇酯(PP/r-PET)共混体系(质量份之比100/12)的增容剂。通过对共混体系进行分析,研究了PP-g-GMA和PP-g-MAH对PP/r-PET共混体系结构与性能的影响。结果表明:成功制备了PP-g-GMA和PP-g-MAH;PP-g-GMA的MFR(熔体流动速度)低于PP-g-MAH的;PP-g-GMA质量份为6份时,共混体系的拉伸强度和冲击强度较未增容体系提高了54.8%和21.8%,增强与增韧效果较明显;当PP-g-MAH质量份为6份时,共混体系的拉伸强度提高了52.1%,但冲击强度稍有降低;PP-g-GMA使得r-PET在PP中分布更均匀。     

共聚酰胺对聚甲醛性能的影响研究

采用双螺杆挤出机将共聚酰胺(COPA)与聚甲醛(POM)熔融共混,考察了COPA对POM结晶形态、相态结构、力学性能及动态流变性能的影响.结果表明,COPA的加入使POM的球晶细化,大大提高了POM的强度和韧性;当COPA的质量份数为10份时,共混物的拉伸强度和缺口冲击强度均比纯POM大幅度提高.共混物在低频区表现为典型的非牛顿流体行为,出现强烈的剪切变稀现象;复数粘度在低频区随着COPA含量的增加而提高.     

LDPE接枝聚氨酯对TPU/LDPE共混物流变行为的影响

以低密度聚乙烯(LDPE)接枝聚氨酯(LDPE-g-PU)为增容剂,利用旋转流变仪研究了热塑性聚氨酯弹性体(TPU)/LDPE/LDPE-g-PU共混物的流变行为,分别以温度和增容剂用量为变量研究了共混物的储能模量、耗能模量、损耗角正切以及复数黏度与剪切速率的关系。结果表明:TPU/LDPE/LDPE-g-PU共混物为假塑性流体;加入LDPE-g-PU后,共混物的复数黏度先降低后升高,当w(LDPE-g-PU)为1%时,共混物的复数黏度降至最低;升高温度对共混物复数黏度的影响根据角频率的不同有所差异,低频率时复数黏度升高,高频率时复数黏度降低。     

PTT/mPE共混物的制备和性能研究

研究了聚对苯二甲酸丙二酯(PTT)/茂金属聚乙烯(mPE)共混体系的流变性能、结晶熔融行为、力学性能以及增容剂对共混物相形态的影响。结果表明：PTT/mPE共混物熔体为假塑性流体,熔体表观黏度随PTT含量的增加而迅速降低,PTT含量高于40％时共混物表观黏度迅速下降,PTT含量越多对温度变化的敏感性越强。PTT和mPE可分别结晶,但PTT组分的结晶峰温度Tpc和结晶熔融峰温度Tm均比纯PTT的明显提高,而mPE组分的Tpc和Tm与纯mPE的相近,mPE可以促进PTT熔体结晶,但已经形成的PTT晶体不影响mPE的结晶,mPE的结晶行为主要发生在mPE微相区内。增容剂马来酸酐接枝乙丙橡胶提高了PTT与mPE间的相容性,共混物的冲击强度随着增容剂的增加而提高,mPE和增容剂共同发挥了增韧作用。     

PA6/POE/SWR-3A超韧共混改性的研究

采用SWR-3A（POE—g—MAH）作为增容剂，研究了POE对PA6／POE／SWR-3A共混物的力学性能、耐热性和流变性能的影响。结果表明：在12．5份增容剂SWR-3A存在的条件下，随着POE 8150用量增大，共混物的缺口冲击强度不断增大，而拉伸强度、维卡耐热温度、表观粘度降低。当POE 8150用量超过12．5份时，共混物达到超韧。在PA6／POE／SWR-3A共混体系中，SWR-3A具有增容和增韧的双重作用。     

Mechanical properties and rheological behavior of PVC blended with terpolymers containing N-phenylmaleimide

Three kinds of terpolymers containing N-phenylmaleimide (PhMI) were synthesized by emulsion polymerization. The terpolymers were used as heat-resistant modifiers, and acrylic-core/shell (ACR) was used as an impact modifier in blends with PVC. The mechanical properties and rheological behavior of the blended systems were determined. The results showed that the mechanical properties of the blends improved with increasing terpolymer content and that the apparent melt viscosity of the blends decreased with increasing terpolymer content. When 8 phr of ACR was added to the blended system, the mechanical properties and the apparent melt viscosity were greatly improved.     

原位增容PA6/POE/EVOH共混物的流变性能研究

采用熔融共混法制备了聚酰胺6/乙烯-1-辛烯共聚物/乙烯-乙烯醇共聚物(PA6/POE/EVOH)共混物,利用毛细管流变仪对共混物的流变行为进行了研究。结果表明:PA6/POE/EVOH共混物为假塑性流体,呈现出切力变稀的现象;EVOH的加入增大了PA6/POE/EVOH共混物的表观黏度和黏流活化能,说明共混物对温度的依赖性较强。     

原位增容PA6/HDPE共混物流变性能研究

使用XL-YⅡ型毛细管流变仪研究了尼龙6/HDPE共混物的流变行为,并对其lgτω-lgγω、lgηa-lgγω、lgηa-1/T曲线进行了分析。实验结果表明：PA6/HDPE共混物为假塑性流体,其表观黏度随着剪切速率的增加而降低。加入HDPE、马来酸酐和L-101使得PA6/HDPE共混物的表观黏度增大,并且使得在同一剪切应力下的黏流活化能降低,故熔体的流动性受温度的影响较小。     

PP—g —HMA增容尼龙6／聚丙烯共混物结构与性能研究

采用固相力化学方法制备的聚丙烯接枝羟甲基丙烯酰胺作增容剂，制备了尼龙6／聚丙烯共混物，通过SEM、DSC、流变性能测试和力学性能测试研究了共混物的结构、流变性能和力学性能。 结果表明，当尼龙6体积分数为80％时，增容共混体系中冲击强度出现峰值，达到77J／m，分散相尺寸变小，增容共混体系熔融粘度增加。通过Molau实验和FT－IR分析对增容机理作了初步探讨。     

PA1010/TPU共混物流变性能的研究

以尼龙1010(PA1010)为基体，以聚酯型热塑性聚氨酯弹性体(TPU)为增韧剂，采用Haake PTW16／25p型双螺杆挤出机制备了PA1010／TPU共混增韧尼龙材料。测试了PA1010／TPU共混物的表观粘度、非牛顿指数等流变参数，并重点讨论了其流变性能。实验结果表明：共混物熔体的表现粘度随剪切速率的增大而降低，非牛顿指数小于1，符合假塑性流体流动规律。此外共混物的表观粘度随着组成和温度的变化呈现了一种极为特殊的变化行为。即在相同温度下，共混物的表观粘度随着TPU含量增加而增加；在相同组成下，共混物的表观粘度随着温度升高而升高。     

E-MA-GMA增容剂对PPS/PA66共混体系性能的影响

研究了增容剂乙烯(E)-丙烯酸酯(MA)-甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)共聚物(E-MA-GMA)对聚苯硫醚(PPS)/聚酰胺(PA)66共混体系的相容性、力学性能、热性能、流变性能的影响。结果表明,增容剂的加入,增加了共混体系的相容性,提高了共混物的力学性能;DSC结果表明,E-MA-GMA影响共混体系的结晶和熔融行为;流变性能测试结果表明,增容PPS/PA66共混体系是假塑性流体,E-MA-GMA用量增加,使共混体系的表观黏度增大。     

PA6/LLDPE共混物的制备与增容作用研究

以乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(E-MA-GMA)为相容剂,用熔融法在双螺杆挤出机上制备了聚酰胺6/线型低密度聚乙烯(PA6/LLDPE)共混物,并加入降解聚乙烯(DPE)来改变LLDPE的黏度。结果表明:加入10 phr E-MA-GMA可以有效降低PA6/LLDPE(80/20)共混物的分散相尺寸;当LLDPE/DPE=19/1时,共混物的复数黏度和储能模量达到最大值;DPE的加入对共混物的拉伸性能没有明显影响,但使其缺口冲击强度下降。     

POE接枝衣康酸增容PA6/POE共混物性能及形态研究

以衣康酸（ITA）为接枝单体,采用双螺杆挤出机和熔融接枝技术制备了一系列乙烯-辛烯共聚物接枝物（POE-g-ITA）,通过红外光谱对接枝物的结构进行了表征,研究了引发剂和单体用量对POE-g-ITA接枝率和熔体流动速率的影响,当POE/ITA/过氧化二异丙苯（DCP）=94/6/0.36时,接枝率达到1.36 %;通过双螺杆挤出机将相容剂POE-g-ITA引入到聚酰胺6/乙烯-辛烯共聚物（PA6/POE）共混物中,研究了共混物的力学性能和形态结构。结果表明,加入5份（质量份数,下同）POE-g-ITA后,PA 6/POE共混物的冲击强度提高到纯PA 6的12.78倍,PA6与POE两相界面变得模糊,分散相尺寸明显减小,界面相互作用明显增强,相容性得到显著提高。