NiAl-Cr(Zr)合金的高温力学行为与韧脆转变

研究了多相金属间化合物ＮｉＡｌ－３３．５Ｃｒ－０．５Ｚｒ合金的显微组织、高温力学行为与初脆转变。铸造合金由β－ＮｉＡｌ和α－Ｃｒ组成的共晶胞及沿共晶胞界分布的Ｎｉ２ＡｌＺｒ（Ｈｅｕｓｌｅｒ）相组成．用热等静医处理后．在胞界处的Ｎｉ２ＡｌＺｒ相转变为富Ｚｒ相．该合金具有较高的高温压缩强度，高温压缩变形很好地符合幂指数规律．对高温拉伸延伸率的研究表明，该合金具有较明显的韧脆转变温度（ＢＤＴＴ），当应变速率为１．０４ｘ１０－４ｓ－１时，韧脆转变温度是１１７３Ｋ，应变速率提高两个数量级时，韧脆转变温度升高约１００Ｋ．讨论了高温变形和韧脆转变机理．     

Ti6Al4V合金SIM熔炼过程中氧元素的溶解与控制

建立了氧元素溶解到Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ合金中的热力学模型,并以此计算了ＩＳＭ熔炼过程中氧元素在ＴｉＡｌ４Ｖ合金熔体中熔解度,分析了影响氧元素在ＴｉＡｌ４Ｖ合金中溶解度的几个因素。结果表明,熔化室内氧气分压是决定Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ合金氧含量的主要因素,需要合理控制,同时提出了利用多次抽真空反充氩气以降低熔化室内氧气分压的方法,该方法在降低Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ合金中的氧含量方面取得明显效果。     

钛合金的超塑性成型与扩散焊接

在超塑性成型／扩散焊接（ＳＰＦ／ＤＢ）联合工艺生产的零部件中，绝大多数是由Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ制造的。这一材料的缺点是使用温度低且ＳＰＢ／ＤＢ温度高。具有较镐工作温度的近α钛合金及含钛－铝金属间化合物（ＴｉＡｌ或Ｔｉ３Ａｌ）的钛合金材料正肥到越来越广泛的重视。β相转变温度对钛合金的使用温度及ＳＰＦ／ＤＢ温度有很大影响。本文以Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ为基础，比较了其它几种新型钛合金的ＳＰＦ／ＤＢ行为。其中包     

室温应变速率及Al含量对FeAl合金拉伸性能的影响

研究了初始应变速率在１．３９×１０＾４￣６．９５×１０＾－１ｓ＾－１范围内Ｆｅ－４０Ａｌ的室温拉伸性能。结果发现，应变速率对ＦｅＡｌ合金室温下的断裂延伸率屈服强度和抗拉强度均有不同程度的影响，其中对断裂延伸率的影响最为显著。应变速率对ＦｅＡｌ合金力学性能的影响程度还与Ａｌ含量有关，Ｆｅ－３６．５Ａｌ较Ｆｅ－４０Ａｌ合金受应变速率的影响更大，研究结果还表明，Ａｌ含量还影响着ＦｅＡｌ合金拉伸断口中穿晶     

材料疲劳恢复新途径的探索Ⅱ：脉冲电流对Ti—6Al—4V合金裂纹扩 …

研究了大电流脉冲对Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金疲劳裂纹扩展行为的影响。结果表明，在疲劳裂纹扩展后，试样经大电流脉冲处理，对疲劳裂纹的扩展有阻滞作用。并可以延长其疲劳扩展寿命。     

C、Al、Ti对钢焊接热影响区韧性的影响

微量Ａｌ、Ｔｉ对７９０ＭＰａ级钢焊接ＨＡＺ的韧性有重大的影响，加入Ａｌ后，在５ＫＪ／ｍｍ的焊接线能量下，热模拟试样的ＡＫＶ（－２０℃）与ＡＫＶ（－４０℃）分别为１０４Ｊ与２０Ｊ与不加Ａｌ的钢相比，分别提高了４．９倍和１．６倍．Ａｌ与Ｔｉ同时加入则ＡＫＶ（－２０℃）与ＡＫＶ（－４Ｏ℃）分别为１５１Ｊ和３８Ｊ．如果把母材中的含Ｃ量降低到０．０４％，ＨＡＺ的低温韧性得到更大的改善．本文也探讨了ＡＩＮ、ＴｉＮ在焊接热循环过程中的溶解与析出行为．     

连续碳化硅纤维增强Ti－15－3合金基复合材料界面的初步研究

本文对连续ＳｉＣ纤维增强Ｔｉ－１５－３合金基复合材料的界面进行了初步的研究。试验结果表明，真空热压或热等静压复合固结ＳｉＣ／Ｔｉ－１５－３试样中界面反应区尺寸约为４μｍ左右，界面部位含有较多的Ｔｉ、Ｓｉ和较少的Ｖ、Ｃｒ、Ｓｎ、Ａｌ。     

连续碳化硅纤维增强Ti—15—3合金基复合材料界面的初步研究

本文对连续ＳｉＣ纤维增强Ｔｉ－１５－３合金基复合材料的界面进行了初步的研究，试验结果表明，真空热压或热等静压复合固结ＳｉＣ／Ｔｉ－１５－３试样中界面反应区尺寸约为４μｍ左右，界面部位含有较多的Ｔｉ，Ｓｉ和较少的Ｖ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ａｌ．     

Ti—25Al—10Nb—3V—1Mo合金的高周疲劳性能及断裂特征

实验测定了Ｔｉ－２５Ａｌ－１０Ｎｂ－３Ｖ－１Ｍｏ合金６５０℃下高周疲劳Ｓ－Ｎ曲线及热暴露后合金的疲劳性能。结果表明，Ｔｉ－２５Ａｌ－１０Ｎｂ－３Ｖ－１Ｍｏ合金具有较高的疲劳强度，可以满足转子零件的要求。对比光滑和缺口试样的高周疲劳性能，可以看出该合金缺口敏感程度高，且随着应力水平的增加而增大。     

Ti3Al金属间化合物的熔盐热腐蚀

采用电化学方法并结合扫描电镜、Ｘ射线衍射、电子探针和能谱等物相分析技术研究了Ｔｉ３Ａｌ金属间化合物在８００℃熔融ＮａＣｌ－（Ｎａ，Ｋ）２ＳＯ４体系中的腐蚀行为。结果表明，Ｔｉ３Ａｌ合金耐熔盐蚀性能远低于Ｎｉ基ＩＮ７３８合金。腐蚀时在合金表面形成外层为ＴｉＯ２，内层为富Ｎｂ的Ｎｂ２Ｏ５，Ａｌ２Ｏ３，ＴｉＯ２的混面腐蚀产物层迅速增厚。腐蚀产物内层的富Ｎｂ氧化物破坏了膜层与合金基体的粘附性。     

TiAl—Sb—Mo合金的高温氧化行为和机理

研究了Ｔｉ－３４Ａｌ，Ｔｉ－３４Ａｌ－０．５Ｓｂ－０．０３Ｍｏ，Ｔｉ－３４Ａｌ－１．０Ｓｂ－０．０７Ｍｏ合金在９００℃的氧化行为和机理，发现在ＴｉＡｌ基合金中复合添加Ｓｂ和Ｍｏ以后，氧化增重量增加，主要是由于Ｍｏ氧化生成易挥发的ＭｏＯ３引起的，三种合金的氧化过程都遵循氧化剥循环，残余氧化膜的平均度随合金元素添加而下降，在基体中不产生大的元素富集，添加合金元素可以促进氧化膜的种类由第一阶段向第二阶段     

Ti—Al—Si三元系中β－Ti（Al，Si）和Ti_5（Si，Al）_3的共晶线

通过试验确定了Ｔｉ－Ａｌ－Ｓｉ三元相图中富Ｔｉ角区域的β－Ｔｉ（Ａｌ，Ｓｉ）与Ｔｉ５（Ｓｉ，Ａｌ）３共晶线．用光学金相、Ｘ射线衍射、电子显微镜等方法研究共品组织以及共晶组织中基体和第二相Ｔｉ５（Ｓｉ，Ａｌ）３。所有这些工作是为了在双相合金的合金设计中能合理地选择合金成分．     

不连续纤维增强Ti基复合材料蠕变形变与断裂

研究了ＴｉＣ颗粒和ＴｉＢ_２晶须增强的Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ复合材料高温蠕变形变与断裂行为，ＴｉＣ增强的复合材料比基体合金的蠕变速率低一个数量级，ＴｉＢ_２增强的复合材料比基体合金低二个数量级。蠕变速率与应力的关系曲线呈两个阶段：在低应力阶段，蠕变应力指数为２～４，蠕变激活能为１２６～１８８ｋｌ／ｍｏｌ；在高应力阶段，应力指数为７～９，激活能为２４３～２７６ｋｌ／ｍｏｌ。复合材料与基体合金的应力指数和激活能相同。用透射电镜和扫描电镜研究了形变和断裂后的位错结构、裂纹和断口形貌。     

Sb对改善TiAl基合金高温抗氧化性的影响

通过循环氧化试验研究了ＴｉＡｌ－Ｓｂ合金的抗氧化性，发现，Ｓｂ的添加，能够明显的提高ＴｉＡｌ基合金的抗高温氧化能力，ＴｉＡｌ＋Ｓｂ合金高温抗氧化性的改善归因于Ｓｂ的存在促进了试样表面形成致密的Ａｌ２Ｏ３层。     

C,Al,Ti对钢焊接热影响区韧性的影响

微量Ａｌ，Ｔｉ对７９０ＭＰａ级钢焊接ＨＡＺ的韧性有重要的影响。加入Ａｌ后，在５ＫＪ／ｍｍ的焊接线能量下，热模拟试样的ＡＫＶ（－２０℃）与ＡＫＶ（－４０℃）分别为１０４Ｊ与２０Ｊ。与不加Ａｌ的钢相比，分别提高了４．９倍和１．６倍。Ａｌ与Ｔｉ同时加入则ＡＫＶ（－２０℃）与ＡＫＶ（－４０℃）分别为１５１Ｊ和３８Ｊ。如果把母材中的含Ｃ量降低到０．０４％，ＨＡＺ的低温韧性得到更大的改善，本文也探讨了ＡＩＮ，     

Ti—Al—Si三元系中β—Ti（Al,Si）和Ti5（Si,Al）3的共晶线

通过试验确定了Ｔｉ－Ａｌ－Ｓｉ三元相图中富Ｔｉ角区域的β－Ｔｉ（Ａｌ，Ｓｉ）与Ｔｉ５（Ｓｉ，Ａｌ）３共晶线。用光学金相，Ｘ射线衍射，电子显微镜等方法研究共晶组织以及共晶组织中基体和第二相Ｔｉ５（Ｓｉ，Ａｌ０３。所有这些工作是为了在双相合金设计中能合理地选择合金成分。     

Ti-6Al-4V在NaAlO2溶液中微弧氧化陶瓷膜的组织结构研究

利用交流微弧氧化方法在ＮａＡｌＯ２溶液中在Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金表面制备出氧化物陶瓷膜,用扫描电镜及能谱仪研究的陶瓷膜的形貌、组织和Ｔｉ、Ａｌ、Ｏ元素的分分布,并用Ｘ射线衍射分析了陶瓷膜的组成,所制备的陶瓷膜与基体办面结合良好,膜厚约５０微米,分为内外两层,外层膜由大量ＴｉＡ１２Ｏ５相及少量金红石型ＴｉＯ２相组成,内层膜的ＴｉＡ１２Ｏ５相含量显著降低,金红石则成为主体相,同时还发现少量ＴｉＯ１．９     

Ti6Al4V-TiN系梯度材料的设计

为了提高Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ 钛合金基体和ＴｉＮ 薄膜之间的附着强度,采用有限元分析法对Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ ＴｉＮ 系生物梯度材料进行了热应力缓和设计,分析了不同参数对热应力分布的影响。计算结果表明,Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ ＴｉＮ系生物梯度材料的最优热应力缓和参数为：体积分布系数ｎ ＝ １ ．８ ;梯度层层数Ｎ＝ １０ ;梯度层厚度ｔ＝ １５μｍ 。     

离子渗氮时Ti—6Al—4V表面粗糙度的影响

利用直流辉光放电化学处理方法对工业用Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金进行离子渗氮处理，主要研究了不同温度，不同时间条件下钛合金表面粗糙度的变化情况。研究结果表明，高温离子渗氮在一定程度上使钛合金的表面粗糙义变差，其中离子渗氮温度影响比较明显。     

激光化学气相反应生长Ti（C,N）薄膜的成分及微观结构

运用ＸＲＤ，ＥＰＭＡ，ＴＥＭ等手段分析在Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ基材上用激光化学气相色反应生长的Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）薄膜的成分，结构，显微结构，可在基材表面的形成大面积均匀的Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）膜层，为无明显择优取向的等轴纳米晶，其中有少量的Ｔｉ２Ｎ相，且Ａｌ，Ｖ含量低于基材。