高强度热成形钢点焊性能与接头组织

以热成形高强度钢板22MnB5作为研究对象,采用不同工艺参数对典型厚度钢板进行正交试验优化,通过对点焊试样进行单向拉伸试验,确定了最优点焊性能工艺参数及各因素对点焊性能的影响程度.热成形高强度钢点焊接头抗剪载荷的最优条件为:板料厚1.6mm、焊接电流7 800A、焊接时间0.4 s；同时,各因素对抗剪载荷影响的主次顺序为:板料厚度＞焊接电流＞焊接时间.通过对点焊接头进行硬度分布试验和金相组织测试,研究并分析了热成形高强度钢点焊接头的硬度分布情况和金相组织特性；采用扫描电镜探究了热成形高强度钢的点焊接头断口形貌特征.     

热成形B1500HS硼钢与DP780双相钢点焊焊接性及仿真分析

以热成形B1500HS钢和DP780双相钢电阻点焊为研究对象,通过对焊点的熔核特征、热影响区微观组织以及焊接缺陷的分析,对焊接接头的焊接性能进行评价。同时,结合Sorpas软件建立点焊数值模型,对点焊过程进行了仿真分析,再现了点焊的熔核形成过程、焊接温度场分布以及焊接后焊点特征。研究表明,板材的接触电阻和焊接电流密度分布影响焊核的形成;热影响区主要由于焊接热循环中峰值温度不同,形成不同的微观组织结构;焊接缺陷的形成主要是由焊接飞溅影响所致。     

铝/钢异种金属电阻点焊接头微观组织与力学性能研究

采用电阻点焊实现对6061铝合金和H220YD高强镀锌钢的焊接,通过金相显微镜、扫描电镜、能谱仪、显微硬度计和万能试验机等测试方法研究了铝/钢点焊接头的组织和性能。结果表明,铝/钢点焊接头从铝侧向钢侧依次为铝合金熔核、铝/钢界面、高强钢热影响区。铝/钢点焊接头界面靠近钢侧金属间化合物层显微硬度最高,靠近铝合金侧金属间化合物硬度次之,铝合金显微硬度最低。随着焊接电流的增加,铝/钢点焊接头拉剪力先增加后减小,焊接电流9 k A、焊接时间300 ms、焊接压力2 k N时,接头拉剪力达到最大值3.4 k N。     

汽车用超高强热成形钢电阻点焊性能研究

采用中频点焊机对1.6 mm厚BR1500HS热成形钢点焊性能进行研究,对焊接工艺参数对点焊接头力学性能和组织的影响进行了分析。结果表明,点焊熔核尺寸随焊接电流和焊接时间增加而增大,熔核区组织为板条马氏体,粗晶区为粗大马氏体+少量M-A岛元,细晶区为细小的马氏体。随着焊接时间的延长,点焊接头承受拉剪载荷的能力增加,承受正拉载荷能力降低,接头疲劳寿命明显降低;热成形钢点焊接头热影响区有明显的软化,随着焊接时间延长,热影响区软化程度有所增加。     

09MnNiDR材料焊接和热处理工艺

通过对09MnNiDR焊接工艺、热处理工艺和热成型工艺进行研究,分析了出影响该钢焊接接头性能和原材料热成型后性能的主要因素,从而确定出09MnNiDR合理的焊接工艺、热处理工艺和热成型工艺。     

热压成型钢板焊接性能研究

研究厚度为1.35 mm、2.5 mm的德国本特勒公司研发的热压成型超高强度钢BTR165的点焊工艺,对焊接接头的组织和力学性能进行分析.试验结果表明:点焊后的焊缝组织为马氏体与少量的碳化物,热影响区为贝氏体与少量的马氏体组织,熔合区结合良好;热影响区的硬度最低,焊缝区硬度最高.同时对焊点进行了拉伸剪切实验,焊缝处的强度明显高于母材的强度.因此热压成型的超高强度钢焊接接头具有良好的强韧性.     

热冲压成形超高强钢焊接技术的进展

超高强钢在减小车身质量的同时能保证汽车的安全性。热冲压成形超高强钢尺寸精度高、使用寿命长,已被广泛应用于汽车制造领域。目前热冲压成形钢常用的焊接技术为电阻点焊和激光焊接等。为避免热冲压成形过程中表面氧化和脱碳,通常在钢板表面预制Al-Si镀层。然而镀层的存在会导致焊接接头力学性能降低。概述了可热冲压成形的超高强度钢及其镀层技术、热冲压成形钢常用的焊接技术以及焊缝组织和焊接接头的性能,探讨了改善热冲压成形超高强度钢焊接接头性能的途径。     

热冲压高强钢电阻+激光组合点焊工艺

为避免热冲压高强钢电阻点焊在热输入较大时产生飞溅和满足激光点焊装配要求,提出一种将电阻点焊和激光点焊组合的新焊接工艺方法.通过电阻+激光组合点焊工艺获得了热冲压高强钢焊接接头,分析了接头各区域的显微组织、显微硬度分布、力学性能,并分析了断裂模式及其断裂机理.结果表明,电阻+激光组合点焊接头明显分为电阻焊接区和激光焊接区.母材和激光焊核区硬度值较大,与回火区对应的软化区硬度值下降约60％,激光环外侧软化区为拉剪断裂薄弱环节.此种组合工艺获得的焊接接头相对于单独电阻点焊或激光点焊强度和韧性都有明显提高.     

焊接接头的强度

X80级管线钢冲击韧性及其有效晶粒研究,多丝埋弧焊热影响区冲击韧性分析,芜湖长江大桥钢梁焊接接头性能研究,ADB610D钢焊接接头冲击吸收功的统计分布模型,DP590GA热镀锌双相钢电阻点焊接头性能。     

焊接接头的强度

X80级管线钢冲击韧性及其有效晶粒研究,多丝埋弧焊热影响区冲击韧性分析,芜湖长江大桥钢梁焊接接头性能研究,ADB610D钢焊接接头冲击吸收功的统计分布模型,DP590GA热镀锌双相钢电阻点焊接头性能。     

热成形钢板和微合金钢板的电阻点焊质量对比分析

从熔核尺寸、动态电阻曲线和工艺窗口等方面,对热成形超高强钢板和微合金钢板的电阻点焊质量进行了对比分析。结果表明:在焊接时间仅为80 ms,热成形钢就已形成熔核,而微合金钢点焊熔核在180 ms才开始形成。热成形钢点焊的熔核生长速度比微合金钢快,并且出现飞溅的时间也早。热成形钢点焊工艺窗口的焊接电流宽度仅为1.2kA,易发生飞溅,焊接稳定性差。     

热冲压高强钢伺服点焊工艺

热冲压高强钢点焊过程易产生飞溅、缩孔,并且存在热影响区软化等现象.通过对热冲压高强钢点焊工艺初步分析表明,热冲压高强钢点焊需采用较大电极压力.采用恒流模式,当电极压力为4.2 kN时进行点焊,点焊过程易产生飞溅,导致焊接窗口较小,并且熔核中存在缩孔缺陷.采用合理的点焊锻压力可以显著抑制缩孔产生.智能调控(IQR)点焊模式根据动态电阻的变化,自适应调节热量输入,可大大降低飞溅率,且保证点焊质量的稳定性.     

电阻点焊TRIP钢的疲劳性能研究

利用体视显微镜和扫描电子显微镜观察点焊结构区域的宏观形貌,以及熔核区和热影响区的微观组织,研究电阻点焊接热处理过程中汽车机械传动部件用TRIP钢的疲劳性能。结果表明,汽车机械传动部件用TRIP钢点焊接头区域的疲劳性能比母材的疲劳性能差很多,疲劳寿命很短。     

各种钢铁的焊接

20093229热压成型钢板焊接性能研究/金泉军…//电焊机.-2008,38(11):15~17,26研究厚度为1.35mm,2.5mm的德国本特勒公司研发的热压成型超高强度钢BTR165的点焊工艺,对焊接头的组织和力学性能进行分析。试验结果表明:点焊后的焊缝组织为马氏体与少量的碳化物,热影响区为贝氏体与少量的马氏体组织,熔合区结合良好;热影响区的硬度最低,焊缝区硬度最高。同时对焊点进行了拉伸剪切试验,焊缝处的强度明显高于母材的强度。因此热压成型的超高强度钢焊接接头具有良好的强韧性。图8表1参32009323070kg级超低碳贝氏体高强钢在液压支架中的应用/刘占户…//电焊机.-2008,38(11):39~41主要对WH70高强钢进行了焊接性能的理论及试验研究,从工艺角度分析了其焊接性、抗裂性。并根据液压支架的制造要求,制定了合理的焊接规范,选用低强匹配焊丝施焊,对主要结构件进行整体预热,焊后进行回火时效处理,获得了满意的试验效果。成功应用于液压支架的焊接。图1表9参520093231Hardox400耐磨钢的焊接/张强勇…//电焊机.-2008,38(11):44~45从焊前准备、焊接参数等方面提出了具...     

焊接电流对铝合金-钢电阻点焊接头组织和性能的影响

采用电阻点焊实现对铝合金A6061和B1500HS高强钢的焊接,研究了焊接电流对铝合金/高强钢点焊接头组织和性能的影响。采用万能试验机测试焊接接头力学性能,采用SEM观察焊接接头显微结构及熔核直径、金属间化合物层厚度。结果表明,铝合金/钢点焊接头剪切力随焊接电流增大先增大后减小,焊接电流10 kA时达到最大值3409 kN。焊接电流对铝合金/钢点焊接头表面质量影响较大。     

各种钢铁的焊接

20093229热压成型钢板焊接性能研究/金泉军…//电焊机.-2008,38(11):15~17,26研究厚度为1.35mm,2.5mm的德国本特勒公司研发的热压成型超高强度钢BTR165的点焊工艺,对焊接头的组织和力学性能进行分析。试验结果表明:点焊后的焊缝组织为马氏体与少量的碳化物,热影响区为贝氏体与少量的马氏体组织,熔合区结合良好;热影响区的硬度最低,焊缝区硬度最高。同时对焊点进行了拉伸剪切试验,焊缝处的强度明显高于母材的强度。因此热压成型的超高强度钢焊接接头具有良好的强韧性。图8表1参32009323070kg级超低碳贝氏体高强钢在液压支架中的应用/刘占户…//电焊机.-2008,38(11):39~41主要对WH70高强钢进行了焊接性能的理论及试验研究,从工艺角度分析了其焊接性、抗裂性。并根据液压支架的制造要求,制定了合理的焊接规范,选用低强匹配焊丝施焊,对主要结构件进行整体预热,焊后进行回火时效处理,获得了满意的试验效果。成功应用于液压支架的焊接。图1表9参520093231Hardox400耐磨钢的焊接/张强勇…//电焊机.-2008,38(11):44~45从焊前准备、焊接参数等方面提出了具...     

通电时间对热冲压高强钢点焊接头性能及失效方式的影响

热冲压硼钢电阻率大、焊接热循环升温速度快、峰值温度高、局部冷却速率的不均匀,决定了点焊接头性能差别极大.点焊接头在剪切载荷作用下有界面断裂、焊核拔出和部分焊核拔出三种失效方式.以1.6 mm厚的热冲压硼钢为对象,研究不同通电时间对接头显微硬度、承载性能、失效方式的影响规律,分析失效的形成原因和失效机理.结果表明,上述三种失效方式承载能力和破坏吸能力相差不大,焊核拔出并不能作为评判高强钢点焊接头质量好坏的标准.焊接缺陷、承载时的高度应力集中以及热影响区局部韧性恶化是影响热冲压高强钢点焊接头失效方式的三大主要因素.     

汽车用DP780/DP590双相钢电阻点焊工艺与性能研究

采用电阻点焊实现对双相钢DP780和DP590的焊接。研究了点焊接头工艺和性能。结果表明,DP780/DP590异质双相钢点焊最佳工艺为:焊接电流8.5 k A、焊接时间320 ms、焊接压力3.5 k N,在最佳工艺条件下拉剪力达到18.32 k N。随着焊接电流的增加,DP780/DP590双相钢点焊接头拉剪力先增加后基本不变;随着焊接时间的增加,点焊接头拉剪力先增加后减小。DP780/DP590双相钢点焊接头熔核区组织主要为马氏体和铁素体,随着焊接电流或焊接时间的增加,马氏体含量增加,铁素体含量减少。     

汽车车身用热成形钢电阻点焊工艺应用现状

利用先进高强钢制造车体,兼具轻量化、安全性的特点,在汽车上的应用和使用比例逐年增加。电阻点焊特别适合于汽车车身的大规模自动化生产,是现代汽车车身连接的重要工艺方法。相比于普通钢板,热成形钢具有超高强度和变形系数极小的特点,电阻点焊可焊性差异明显,在焊接过程中易发生热影响区软化、焊核脆化、焊接飞溅等问题。分析热成形汽车钢板的特性和电阻点焊工艺特点,探讨热成形钢的电阻点焊技术及其应用现状。     

热成型钢焊接接头的组织及力学性能

文中采用CO₂气体保护焊对接焊接热成型钢B1500HS,研究热成型钢B1500HS焊接性能。通过改变焊接工艺参数，探究热输入及焊丝对热成型钢焊接接头组织及力学性能的影响，为热成型钢焊接工艺研究提供参考，同时为热成型钢在商用车上的应用奠定基础。