控轧控冷16Mn钢控冷临界冷却速度及其应用

16Mn钢在热轧生产中普遍存在σ_a、σ_b合格率低、σ_a和σ_b平均值偏低的问题。因此,国内许多钢厂拟对热轧16Mn钢板采用控轧控冷工艺。本研究就是利用控轧控冷16Mn钢各项力学性能对钢中各元素含量和控轧控冷工艺参数的多元线性回归方程,获得控轧控冷16Mn钢各项力学性能碳当量式,进而确定一定碳当量的16Mn钢以一定合格概率,达到一定性能要求的控冷临界冷却速度,使控轧控冷生产管理科学化。     

奥氏体化后控制冷却对16Mn钢板组织和性能的影响

一、前言目前国内生产的16Mn钢板,普遍存在两个问题:一是强度低韧性合格,二是韧性低强度合格。太钢生产的热轧16Mn钢板主要是屈服强度及强度极限低于标准要求,每年约有15％的次品,每吨钢板削价约300多元,如果把合格率提高到95％,一年生产16Mn钢板约3.5万吨,仅此一项一年便带来巨大的经济效益。另外,有些热轧16Mn钢板要求正火状态交货,正火后屈服强度要降低,合格率还     

控制轧制对16Mn钢组织的影响

本文通过定量金相分析研究了热轧及控轧16Mn钢的σ_s与d~(-1/2)之间的定量关系,确定了为使控轧16Mn钢σ_s≥35kgf/mm~2必须把轧后铁素体晶粒细化到什么程度。本文在实验室条件下用定量金相法研究了轧制道次及压下率对16Mn钢变形奥氏体的再结晶、晶粒大小及转变后铁索体晶粒大小的影响。根据所得到的实验结果,得出四点结论。     

V-N微合金化提高低合金结构钢强韧性研究

在16Mn钢中加入V-Fe合金及V-N合金进行微合金化，研制了16MnV（N）新钢种。用此钢种生产的角钢其力学性能：σb=520～625MPa，σs=395～465MPa，δ5=24％～28％，AK=43～96J。对V-N微合金化提高低合金结构钢强韧性的机理进行了研究。结果表明，所设计16MnV（N）钢力学性能提高的原因是组织细化和沉淀强化。     

超粗丝CO_2气体保护焊在厚板拼接中的应用

由于钢板供应不足,往往需要将短的钢板拼接为长的钢板,以满足生产的需要。为此,我们曾用超粗丝(φ5.0)CO_2气体保护焊(以下简称超粗丝气保焊),对材质为16Mn,板厚为75mm和30mm的钢板进行拼接,取得良好的焊缝质量及较高的经济效益。     

中厚板双丝埋弧焊焊接工艺探讨

结合实际生产情况,研究了22mm厚16Mn钢板的对接双丝埋弧焊工艺,给出了一套合适的焊接工艺参数。     

中厚板双丝埋弧焊焊接工艺探讨

结合实际生产情况，研究了22mm厚16Mn钢板的对接双丝埋弧焊工艺，给出了一套合适的焊接工艺参数。     

用“M”型控制轧制和“中断加速冷却工艺”生产的16Mn钢板及其性能

1.前言 16Mn钢是我国低合金钢中的一个基础钢种,国民经济上的需要量很大。但其生产工艺近三十年来改进不大,钢材质量与国外同类钢材相比差距较大。近年来冶炼、轧制上新工艺、新技术的迅速发展为提高16Mn钢的质量提供了可能。本文主要介绍采用钢包喷粉及微量Ti处理后,通过“M型”控制轧制和“中断加速冷却”相结合的热机械控制处理,生产16Mn钢板的生产性试验结果,并分析了微量钛在加热时对奥氏体晶粒长大的影响和“M”型控制轧制的基     

50Mn2V钢板脱碳层超标分析及工艺优化

简要介绍了钢板脱碳机理以及影响脱碳的因素(加热温度、加热时间、加热炉内气氛).分析实际生产中造成50Mn2V钢板脱碳的原因,提出了通过改变加热时空燃比、加热炉内压力,对加热工艺进行优化,合理安排生产组织,使50Mn2V钢板脱碳层超标问题得到解决.     

16Mn钢板堆焊CuNi合金的渗透裂纹形成分析

针对铜合金在钢板上堆焊时易出现铜渗透裂纹的问题，采用等离子喷焊，将不同Ni含量的CuNi合金堆焊到16Mn钢板上进行渗透裂纹形成原因的研究。研究表明，焊接规范参数越大，热输入量越大，熔合比越大，产生渗透裂纹深度越深。渗透裂纹的产生与应力状态及大小、堆焊材料化学成份以及基体温度等有关。只要合理控制焊接工艺规范，可以避免或减少16Mn钢板上堆焊铜合金时产生渗透裂纹。     

16Mn钢低温焊接性能探讨

采用十字接头裂纹试验法,对12mm厚16Mn钢板,在环境温度-28℃时,进行了对接的焊接性试验,并对不同预热温度、正常施焊和连续焊等工艺,对焊接接头性能的影响进行了探讨。结果证明,12mm厚16Mn钢板,在-28℃以上的环境温度下焊接,完全能达到设计要求。     

自行车架用16Mn钢的高频焊接

近年来我国多数自行车厂都采用16Mn钢制造自行车架,以期大幅度提高自行车的强度和耐用度。我厂于1985年为上海自行车厂和太原自行车总厂生产了一批管径为18.5mm和25mm的自行车用16Mn钢高频焊管,通过全面质量管理达到了优质产品。 16Mn钢的焊较性较好。一般情况     

高炉上紫铜与16MnR异种金属的焊接

阐述了紫铜与16Mn R钢异种金属材料焊接在柳钢3#高炉紫铜水冷壁修复中的应用。针对紫铜与16Mn R钢异种金属材料的焊接特点,在制造车间将新紫铜冷却水箱与炉壳等厚的16Mn R钢板(δ=40 mm)焊接制成一个组合工件,在高炉施工现场由组合工件与高炉炉壳直接焊接。加工适当的焊接坡口,选择合理的焊接工艺,成功解决了紫铜与16Mn R钢异种金属材料的焊接问题,按质、按期完成紫铜冷却水箱的更换,获得甲方的一致好评。     

Ar+CO_2混合气体保护焊缝金属中的气体

本文研究了Ar+CO_2混合气体保护焊条件下,用Ho8Mn2Si焊丝焊接16Mn钢板时,焊缝金属中氧、氮及残余氢含量与焊接参数、保护气中CO_2含量及保护气流量的关系。认为采用大电流、低电压、小焊速、低CO_2含量的保护气和在保证良好保护条件下的低保护气流量,可减少焊缝金属中氧、氮及残余氢的含量。     

列车用大厚度16MnR-0Cr18Ni9复合钢板过渡层焊接组织及性能研究

复合钢板具有优良的机械性能及耐腐蚀性能,在铁路行业得到广泛应用。但是由于复合钢板基层和复层材料不同,如果直接焊接将出现各种问题,故在基层和复层之间增加一个焊接过渡层。因此,复合钢板的过渡层成为焊接接头的关键部位。对采用常规工艺焊接的大厚度16Mn R-0Cr18Ni9复合钢板的焊后过渡层组织和性能进行分析,从而对此工艺进行评估。     

16MnRER钢焊接过热区CCT图测定及显微组织研究

一、前言 16MnRER钢是一种很好的压力容器钢。它是在16Mn钢的基础上,加入微量稀土元素处理,使钢的组织、性能得到明显改善。与16MnR比较,16MnRER钢的冲击韧性提高,韧脆转变温度降低,钢板的各向异性得到改善。因而,这种钢在使用性能方面优于16MnR钢。它不但可以用于制造一般的压力容器,而且还成功地用于建造在北方冬季气温条件下工作的大型煤气球形贮罐。将稀土元素合理地加入钢中,可以脱氧、去硫,改变钢中夹杂物的形状,对钢的性能,特别是对韧性有良好的作用。在炼钢     

改善08CuP钢冷轧板的冲压性能

我国铁道车辆过去沿用Q235钢板，1980年开始采用Cu－P－Cr－Ni系列耐候钢板生产部分客、货车，其冷、热变形性能均较好。1989年使用某钢厂生产的08CuP耐候钢2．5mm厚的冷轧板，发现压制工艺性很差。这批材料的σs、σb较高，δ较低，使钢材抗弹性变形和塑性变形的能力提高，不容易成形。其材料的屈强比（σs／σb）希望能在0．72以下，否则金属的塑性变形区比较窄，屈服后很容易产生断裂。铁路车辆用耐候钢08CuP冷轧板卷的成分与性能见表1及表2。这批08CUP钢板的屈强比高达0．84～‘0．91，使变形临界抗力增大，冲压过程中发生变形回弹…     

金属材料焊接基础知识讲座(四)——不锈复合钢板的焊接

1.概述在化工、炼油、造纸、食品等工业部门常用不锈复合钢板来制造各种耐腐蚀的容器、管道。不锈复合钢板是用较薄的不锈钢(如1 Cr18Ni9 Ti、Cr18Ni12Mo 2 Ti和0 Cr13等)作复层,通常被放在容器或管道内部,经受腐蚀介质的侵蚀;并以较厚的结构钢(如A3、20、20g、09Mn2、16Mn、     

20Mn2钢晶粒超细化及性能

借鉴超塑预处理细化晶粒的思路，在20Mn2钢中加入与其液态(1650℃）密度相同、且不溶于钢的ZrC粒子，使其成为钢在热轧时的形变核心和奥氏体及形变诱导铁素体的再结晶核心。并综合引入形变强化、相变强化、第二相弥散强化效应及细晶强化效应，使两种状态试验钢晶粒尺寸均细化到1—2μm。与20Mn2钢相比，淬火态试验钢σ0.2和σb分别提高187．0％和131．8％。同时，延伸率也有所提高；油淬态试验钢的σ0.2和σb分别提高为39．9％和34．2％，与20Mn2钢的塑性指标相比，油淬及低温回火态延伸率分别提高了90％和111％。     

用大功率板极电渣焊焊接厚大锻件的试验研究

利用 8件 1/ 4弧长的 16 Mn锻件毛坯组合焊成两件法兰 ,分别重达 2 4 .2 t及 2 3t。电渣焊采用垂直位置焊接 ,自耗电极用 16 Mn钢板切割制成 ,正常焊接时的电流为 30 0 0 A～ 70 0 0 A,二次电压为 6 2 V,检验结果证明 ,产品完全达到设计要求