尿素合成塔内衬板减薄原因分析

本文分析了尿素合成塔内衬板减薄原因,根据《固定式压力容器安全技术监察规程》和《压力容器定期检验规则》要求及尿素合成塔使用状况等分析解决尿素合成塔内衬板减薄原因,避免了尿素合成塔发生爆炸事故。     

氦泄漏技术在尿素合成塔制造中的应用

结合尿素合成塔的结构和氦质谱仪系统特点，介绍了氦泄漏技术在其制造中的应用；确定了尿素合成塔的氦泄漏试验方法，并对其要点进行了阐述；提出了尿素合成塔检漏判据，保证了尿素合成塔检漏的顺利进行。     

一种小型露天矿爆破事故分析和预防措施

爆破是目前采矿应用最为广泛的一种破碎岩石的有效手段，由于炸药本身的不确定性，使用不当或爆破后处理不当会产生爆破伤害事故。文章针对采石场实际生产过程中易发生的爆破事故进行事故原因分析，并且对产生的事故危害提出了合理可行的安全技术预防措施。     

尿素合成塔的裂纹产生原因及预防措施

对顺昌富宝实业有限公司的φ1200mm尿素合成塔尿塔外壁三处裂纹产生的原因进行分析,并提出处理方案以及预防措施。     

多层包扎尿素合成塔应力状况分析

对层板之间存在间隙的尿素合成塔应力状况进行计算, 模拟实际运行条件, 并进行有限元分析.结果表明,深环焊缝内侧层板间隙部位存在很大应力集中,局部已发生屈服,是尿素合成塔最危险的部位,并且计算结果与尿素合成塔实际开裂形式相吻合,文中指出Lame公式已经不再适合存在间隙的多层包扎尿素合成塔设计.进行尿素合成塔设计时,必须考虑深环焊缝部位的应力集中对整体强度的影响.     

尿素合成塔衬里的腐蚀与防护

论述尿素合成塔衬里腐蚀机理，提出防止或减缓腐蚀措施，以及如何通过加强管理和维修，延长合成塔使用寿命。     

尿素合成塔人孔法兰密封面的现场修复

尿素合成塔是尿素生产中最重要的设备之一，尿素合成塔的制造质量直接影响尿素的质量、产量和氨的消耗。尿素合成流程如图1。净化后的气体二氧化碳，经二氧化碳压缩机加压至19．6MPa送入合成塔的底部，合成氨车间送来的液氨，经过滤器涂去油泥，铁屑、触媒等杂质后，经液氮泵加压至19．6MPa，也送入尿素合成塔的底部。氨与二氧化碳的比例为4：1，反应温度为180±2℃，氨与二氧化碳进入尿素合成塔后，在高温、高压作用下，自合成塔底部往上流动，进行尿素的合成反应，经过一定的停留时间，反应后生成一种熔融物，自合成塔顶部排出，经减压…     

尿素合成塔衬里的腐蚀与防护

论述尿素合成塔衬里腐蚀机理,提出防止或减缓腐蚀措施,以及如何通过加强管理和维修,延长合成塔使用寿命.     

美国埃索公司尿素工厂的材料与腐蚀问题

过去几年中Esso分公司在尿素设备中遇到过一些材料和腐蚀的困难问题,有些具体事例中,这些问题引起过早的停车,使产量受到损失,危及安全问题。下面即为所遇到的困难问题的回顾,包括产生问题的原因及解决问题的推荐方法,特别是要研讨下列几个困难问题。1.尿素合成塔中钛衬里的腐蚀和破坏。2.多层钢板的腐蚀和钛衬里的翘曲。3.甲铰泵填料箱和缸体的破裂。4.尿素氨冷凝管子的破坏。尿素合成塔的钛衬里整个尿素工厂中最严重的腐蚀是在合成塔中发生,可是这种腐蚀可以通过精心地选用结构材料和采取适当的腐蚀控制手段而得     

在用尿素合成塔衬里更新修理

814F是兰石厂在1982年为刘家峡化肥厂制造的第二台尿素合成塔。尿素是中性高效氮肥，是我国大型化肥生产发展的重点，由于合成尿素过程中存在氨基钾酸按、氢氧酸按具有强烈的腐蚀性，因此，对设备耐蚀性要求较高，目前水溶液全循环流程工艺生产尿素所采用的尿素合成塔多为村里结构。我厂已有几十年制造尿素合成塔的经验，村里材料316L钢板在尿素合成塔中经过30000h液相挂片试验，显微分析结果表明：主要是晶间腐蚀，其次也可看到均匀腐蚀和局部集中腐蚀，物料冲刷腐蚀也不可忽略。814F尿素合成塔材质为BHW35＋316L（原衬里、厚6mm）．重…     

基于Fluent尿素塔爆炸压力确定

尿素塔是一种典型的耐高温高压强腐蚀的反应器,其腐蚀造成了泄漏或者爆炸事故高发,对尿素塔爆炸压力的确定是其中一项重要的研究内容。用Fluent流体计算软件对内径1400mm尿素塔爆炸压力进行分析,利用迭代方式确定尿素塔爆炸瞬间的压力值。在尿素塔爆炸瞬间,内部压力并不会产生变化,但是断裂口形成的蒸汽云团集聚瞬时提高了周围压力,并且流体冲击压力较大,两项叠加形成了尿素塔爆炸时的压力峰值。研究对其它爆炸压力分析具有一定的参考价值。     

快开门式压力容器余压开门爆炸危害研究

在数值分析研究压力、容积等对爆炸危害影响的基础上,搭建了快开门式压力容器爆炸危害测试平台,试验研究了两种容积的立式快开门容器带压开门时的爆炸后果。研究结果表明:容器内压力、容积对快开门的爆炸能量呈线性影响;容积和压力的乘积(P0V值)与爆炸能量无直接影响关系;快开门容器开门时所允许的最高余压与容器结构有关。     

蓄能器(无缝钢瓶)爆炸事故的失效分析

通过对发生爆炸的蓄能器材料35CrMoA的分析，确定蓄能器的爆炸不是由材质不合格引起，采用能量计算法得到蓄能器爆炸时的压力高达2470MPa，说明单纯的由压缩气体超压导致的物理爆炸不可能产生如此高的压力，结合爆炸现场的燃烧痕迹以及事故后对钢瓶内残余气体的分析结果，认为爆炸事故是因氮气瓶误装了氧气，从而在工作过程中发生了化学爆炸而引起。     

基于API579—1／ASMEFFS-1的爆炸容器FAD评定方法

提出了爆炸容器FAD全过程评定方法,建立了含穿透裂纹的圆柱形爆炸容器计算模型,分析了其在三角波载荷作用下的动力响应,利用虚裂纹闭合技术计算了应力强度因子的动力响应特性,结果表明：爆炸容器的FAD评定方法可以有效区分冲量相同而峰值不同的冲击载荷的影响,峰值越大,载荷作用时间越短,容器评定结果越危险;采用传统等效静载荷法进行工程设计,具有较大的安全裕度;同时发现,FAD评定能有效地识别尺寸效应的后果,因此该方法对动载荷下的容器评定尤为有效。     

组合式爆炸容器振动特性与破坏模式分析

从分析载荷的频谱特征入手，通过有限元模态分析与实验结果的对比，对容器壳体可能的破坏模式进行了分析，给出了由爆炸容器的薄弱模态作为判定其壳体结构破坏主要模式的方法，为预估组合式爆炸容器的破坏模式作了一些探索。研究表明容器壳体结构的薄弱模态与激励载荷的频谱特性有关。对爆炸容器壳体的振动特性分析不仅可以确定其主要扳型，而且可以得到不同位置的应力相对量，进而估计出可能的破坏区域和薄弱环节，为爆炸容器的设计提供参考依据。     

柱形爆炸容器动力学响应的有限元模拟与实验检验

应用ANSYS／LS—DYNA非线性有限元程序,对爆炸容器爆心截面部位的环向应变进行了数值模拟。为检验模拟结果,进行了相应当量的化爆实验。分析应变波形发现,两种方法所得峰值应变相近,且峰值到达时间基本一致。由于实际容器的结构响应有多种振型参与,使得试验波形比模拟波形复杂。应用有限元模拟法可研究爆炸容器动态响应的基本特征,在设计和研究爆炸容器时应用该方法成本低、效率高。     

一种分析受爆炸冲击的水下圆柱壳结构强度的方法

根据小型水下圆柱壳状结构受爆炸冲击后散射现象严重的特点，提出一种新的冲击载荷的近似计算方法。首先把带加强筋的实际柱壳状结构简化为与实际结构外形尺寸和低阶振动模态都相同的理想柱壳，并将冲击波分解为不同频率谐和平面波的迭加，然后，采用耦合模态法分析受爆炸冲击水下圆柱壳状结构周围的散射场，求出圆柱壳状水下结构的表面总压，再通过积分求得表面平均总压，并探讨结构的弹性变形、材料特性对它的影响，最后用有限元软件分析某水下工程实际结构受到爆炸冲击后的弹塑性变形时间历程。结果表明，结构的弹塑性变形的时间历程明显落后于表面平均总压的时间历程，即前者的峰值到达时间迟于后者的峰值。工程实例分析的结果表明，本文方法具有物理概念清晰，运用方便，准确度较高的特点，可适用于水下圆柱壳状结构受到冲击后的强度分析。     

内爆炸环境下舱室壁面压力测试方法

针对内爆炸热、振动干扰壁面压力测量的问题,提出了一种内爆炸环境下舱室壁面压力测试方法。对于热影响,采用一种热隔离装置,并在其中涂抹隔热油脂,降低热对传感器的影响。对于结构振动影响,采取一种隔振安装结构,抑制壁面振动向传感器的传递,并对该方法进行分析与试验验证。结果表明,该方法能够有效降低热、振动对压力测试的影响,提高压力测试精度,适用于内爆炸环境下的舱室壁面冲击波压力测试。     

基于模糊理论的PMT水下防爆试验故障树分析

为解决光电倍增管（photomultiplier tubes，简称PMT）水下防爆试验系统的故障诊断问题以及故障发生概率存在模糊不确定性的特点，应用模糊集数学方法和可能性理论，把模糊数学和故障树模型相结合，提出一种基于三角形模糊数算法的PMT试验系统失效模式分析方法。根据试验系统工作原理，采用下行法建立故障树并对其进行定量分析，获得了顶事件的结构函数及多种失效模式，进而利用专家语言评价法，计算顶事件发生的模糊概率和各底事件的模糊重要度，得到了PMT试验中故障发生率较高的环节，最后对故障分析结果进行改进测试。结果表明，该方法能够准确地诊断出存在的故障，为PMT防爆试验系统进行故障诊断以及提高PMT保护罩的水下防爆性能提供参考依据。     

80gTNT当量爆炸容器的研制

以现行的压力容器国家和行业标准为依据,结合爆炸强动态载荷瞬间作用的特殊性,运用动力系数法设计了一个可以重复使用的柱形爆炸容器。实验结果证明,该容器设计合理,工作安全可靠。