三边双点后方交会

两个未知点间做对向观测,每个未知点上观测两个互不相同的已知点,所构成的图形(如图1)有三条已知边,叫做三边双点后方交会。图1中A、B、C、D为已知点,Ⅰ、Ⅱ为未知点,α、β、γ、δ为观测角。为计算Ⅰ、Ⅱ两点坐标,关键是求φ和Ψ两个辅助角。由图1可见在△ABI中BI=S_1sinφ/sinα(2)在△DCⅡ中CⅡ=S_3sin(λ φ)/sinδ (3)延长BⅠ和CⅡ相交于G(交点G可能如图1所示,也可能在BC的另一侧)。设边     

利用三角形外接圆图解计算后方交会和一次寻找被埋藏觇标的一种方法

在计算后方交会时,一般要先画一个较符合实际情况的草图,以便于分析和计算。过去接触到的一些计算后方交会的方法,是较难理解的。例如,用tg(1/2)(γ+δ)×ctg(θ+45°)=tg(1/2)(γ-δ)·tgθ=(S_(AC)·sinβ)/(S_(BC)·sinα)时,辅助角θ的引入和讨论,对公式的推导费解。特别是对初学者来说,就更困难些。现在,就我们使用的一种图解、计算方法介绍如下,供参考。     

论导线闭合差计算测角中误差公式

本文论述了多边形闭合导线的角闭合差:ω=△_1+△_2+…+△_n=[△],虽是一期望为零的随机量,但将随着角数n的增加而统计性的增大,其增大的趋势指标建议用闭合差绝对值的平均值表示,即 |ω|_平=E(|ω|)≈4/5 σ_ω=4/5σ_βn~(1/2)以上论述,经应用随机模拟实验方法(蒙特卡罗法)得到验证。其次实验还证实了σ_ω=±([ωω/n]/N)~(1/2)和σ_ω=σ_β·n~(1/2)两式的一致性,从而证明了误差传播定律的正确性。     

多种精矿产品理论回收率矩阵简算探讨

<正> 多种精矿产品理论回收率计算,按传统的计算方法比较复杂,为此,我们在实际生产和计算中探索用矩阵式简化运算,使计算快速准确。(一)产率及回收率的矩阵解法用矩阵简化产率的计算,首先命α_i为原料中i组分的含量(%);β_(ij)为i组分在j产品中的含量(%),Y为原料重量,X为产品重量,γ_j为产品产率,γ_i=X_j/Y。各产品中的i组分(i=1、2、3…)之和=原料中i组分量。即β_(1Ⅰ)X_Ⅰ+β_(1Ⅱ)XⅡ+…Q_1X_N=α_1Y β_(2Ⅰ)X_Ⅰ+β_(2Ⅱ)XⅡ+…Q_2X_N=α_2Y ……………………β_(NⅠ)X_Ⅰ+β_(NⅡ)XⅡ+…Q_NX_N=α_NY因为γ_j=X_j/Y,所以(1)式化为     

装药结构对岩石破碎的影响

人们研究了能调节岩石破碎程度的柱状药包的结构。采用单个连续的柱状药包爆破时,爆破岩块的平均块度(x)=α_1/q(1/2),而采用一组柱状药包时则为(x)=α_1/q(1/2)+α_2/q,式中:α_1、α_2—表征爆破条件的函数,q—炸药单耗。综合这些公式可导出裂隙岩体中α_1、α_2与节理块平均尺寸x_o的关系     

回归试验设计(上)——一次回归正交设计

<正> (一)多元线性回归方程回归系数计算和统计检验回归系数计算。设选矿指标y与P个操作因素x_1、x_2……x_P有线性关系,即y=β_0+β_1x_1+β_2x_2+……+β_Px_P(1) 由于试验中存在随机因素的影响,试验数据不会与(1)式完全相同,常用最小二乘法估计(1)式中的系数β_0、β_1、β_2……β_P。设它们的估计量分别为b_0、b_1、b_2……b_P,把这些估计量代入(1)式中得y=b_0+b_1x_1+b_2x_2+……+b_Px_P(2)     

对《按坐标增量改正数换算坐标》的补充意见

《矿山测量》1980年第4期“按坐标增量改正数换算坐标”一文,经我们实践使用,确实能加快计算速度,是换算坐标的较好方法。但该法只适用于10′>θ=α_(AB)-α′_(AB)>0时的情况。为了便于判定公式使用范围,消除因使用公式不当,而造成浪费时间或无法求解,我们对在-10′<θ=α_(AB)-α′_(AB)<0时的“按坐标     

萃取法测定六氟乙酰丙酮与Tm~(3+)的配合常数及水解常数

本文采用萃取法测定了螯合萃取剂六氟乙酰丙酮(HHFAa)在1mol/LNaClO_4介质及甲苯中的分配常数logK_d=-1.80。并采用图解法求得HHFAa与Tm~(3+)萃取反应的累积配合常数:logβ_(110)=2.19、logβ_(120)=3.74、logβ_(130)=4.99。且得到加合物Tm(HFAa)_3(HHFAa)的配合常数logK_(add)=2.20。Tm~(3+)水解形成水合物Tm(OH)~(2+)、Tm(OH)_2~+、Tm(OH)_3和Tm(OH)_4~-的累积常数分别为logβ_(101)=8.23、logβ_(102)=13.97、logβ_(103)=18.05和logβ_(104)=21.73。其混合配合物Tm(HFAa)_2(OH)和Tm(HFAa)(OH)_2的累积常数logβ_(121)=7.68和logβ_(112)=11.93。     

缠绕式矿井提升机卷筒筒壳应力分析(续)

四、筒壳的位移计算方程(47)的解为:(第一座标系)W_1=e~(β_1x_1)(A_1cosβ_1x_1 A_2sinβ_1x_1) e~(-β_1x_1)(A_3cosβ_1x_1 A_4sinβ_1x_1) ((?)/k) (62)其中:k=4Dβ_1~4 (63)引进双曲函数:(?)(64)则:W_1=C_1chβ_1x_1cosβ_1x_1     

建议用汉考克公式计算光电选矿效率

<正> 现在,国内外多半采用有用矿物和废石两者的选出率来表达光电选矿的分选效率,这样的表达方式不能使读者一目了然。作者建议按照下式E=ε_1+ε_2-100 (1)计算光电选效率。式中E为光电选矿的分选效率;ε_1为有用矿物选出率;ε_2为废石选出率;100为常数。事实上这是汉考克公式一种表现形式。若以α、β、(?)代表原矿、精矿、尾矿中有用矿物含量,相应产品中废石含量分别为100-α、100-β、100-(?),γ为精矿产率,则式(1)可写     

一种用平行断面法计算矿块体积的方法

在储量计算中,当采用平行断面法计算矿块体积时,其计算方法常用的有两种:1.直接利用几何形体公式计算矿块体积,即:V=(S_1+S_2)/2·L(1)(2)V=(S_1·L)/3(3)V=(S_1·L)/2(4)又规定:S_1与S_2相差不超过40%时用式(1);相差超过40%时用式(2);当S_1或S_2为O时,矿体作圆锥形尖灭用式(3);矿体作楔形尖灭时用式(4)。最常见的情况是有两个断面对应求算矿块体积,其计算手续比较复杂,因为在选择公式之前,必须先比较一下它们相差是否超过40%,     

声波探测技术在炮孔测距中的应用

<正> 目前地下采矿和地质工程中,有不少情况要求测定地孔间距。在深孔法掘进盲天井中需要测定各孔孔底间距,要求测距相对误差小于15～20％,以检查凿岩的各种防偏措施效果和调整各炮孔的起爆顺序。1977年曾用感光测斜仪进行了测定,其误差计算见图1。图1中S_1为两孔测算的距离,S_2为它们实际孔底间距(300毫米),测定误差ΔS_i为:ΔS_1=S_1-S_2=h·(tgβ_1-tgβ_2)(1)取施工中极限情况:tgβ_2=0.03,取测斜仪最小误差为30′,代入(1)式,求出     

甲基膦酸二甲庚酯与伯胺N1923对Cd(Ⅱ)的协同萃取

本文研究了甲基膦酸二甲庚酯(P_(350),以 B 表示)与伯胺 N_(1923)(以RNH_2表示)的正庚烷溶液,在(Na,H)C1介质中对 Cd(Ⅱ)的协同萃取。用等摩尔系列法和斜率法确定二元协萃配合物组成为(RNH_3C1)_2·CdC1_2·B;求得协萃反应平衡常数1gK_(Bc)=2.08,协萃配合物的生成常数1gβ=0.70;计算了协萃反应的热力学函数△H=-14.56kJ/mol,△G=-12.07kJ/mol 和△S=-8.22J/mol·K;还讨论了协萃配合物的 IR 和NMR 谱。     

悬浮分层理论和临界速度的研究

本文回顾有关悬浮分层的临界速度公式,发现与实验结果相差很远;指出其在原理上的缺陷.作者从重介的原理出发,导出新的临界速度公式v_(xp)=v_o_2(1-(δ_1-Δ)/(δ_2-Δ))~(n_2).用统计分析的方法处理各实验值,证明该公式的可靠性.最后指出该公式的应用条件是:两种矿粒的粒度比D_1/(D_2)>3～5;两种矿粒的比重差符合(δ_2-Δ)/(δ_1-Δ)>3.     

HPMBP与TOPO协萃钯(Ⅱ)的机理研究

本文研究了HPMBP与TOPO的氯仿溶液从硝酸介质中协萃钯(Ⅱ)的机理。用斜率法和等摩尔系列法确定协萃配合物的组成为Pd(PMBP)_2·2TOPO,测得协萃反应的平衡常数1gK_(12)=4.35,协萃配合物的生成常数1gβ_(12)=3.90,该反应的△H=-16.5kJ·mol~(-1),△G~0=-25.2kJ·mol~(-1),△S=28.9J·mol~(-1)·K~(-1)。     

钢筋混凝土轴心受拉构件裂缝宽度的简化计算

对钢筋混凝土轴心受拉构件,《钢筋混凝土结构设计规范》(TJ10-74)给出了裂缝最大宽度δ_(fmax)的计算公式.δ_(fmax)=2.2ψ(σg/Eg)l_f(1)ψ=1-0.56A_hR_f/N(2)l_f=(7 0.16d/μ)v(3)σ_g=N/A_g(4)式中ψ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,当ψ<0.3时,取ψ=0.3A_h——混凝土的截面面积     

动切力为负值的启示及分析

一、引言泥浆工作人员测量流变性时,有时出现动切力τ_0为负值,其值相当于度盘偏转0.5～1格。这种现象多见于低固相泥浆及无粘土相冲洗液流变性测量。例如,某冲洗液Φ_(300)=7.5,Φ_(600)=15.5,按公式τ_0=C(2Φ_(300)-Φ_(600))计算,则τ_0=-0.5C(C为换τ算系数);另一种冲洗液Φ_(300)=6,Φ_(600)=13,则τ_0=C(2Φ_(200)-Φ_(600))=-C。究其原因,目前有三种分析(参见图1):     

协同萃取规律的研究(Ⅴ)——BC类协萃体系(TOPO+TOA)萃取硫酸铀酰机理

本文概述了三辛胺(TOA)和三辛基氧化膦(TOPO)的正已烷体系,在低酸条件下协萃硫酸铀酰的条件及机理。重点探讨了三辛胺在水相pH=2.3及(NH_4)_2SO_4浓度为0.5M时形成的萃合物与一般酸度条件下的萃合物不同,并用斜率法,等克分子系列法证明其组成为(R_3NH)_2UO_2(SO_4)_2,协萃后萃合物组成为(R_3NH)_2UO_2(SO-4)_2·TOPO,揭示了在低酸区“TOA+TOPO”体系产生BC类协萃的原因,求得协萃反应平衡常数1gβ_(12)=12.46,得到该反应△H=-16.2k cal·mol~(-1),△G°=-17.0k cal·mol~(-1);△S°=2.68cal·K~(-1)·mol~(-1),并以红外、紫外光谱加以证实。     

单级半导体制冷器设计中常用公式的推导

利用数学方法分析了半导体制冷器的最大制冷量、最大制冷温差和最大制冷系数,讨论了半导体制冷器工作电流和使用参数的关系,并归纳总结出一组公式,如最大制冷量工况 I=aTc/R,U=αTh;最佳制冷效率工况I0=α△T/R(M-l),U=α△TM/M-l,其中M=(√1+0.5z(Th+Tc))等.用该组公式对某制冷件进行计算,计算值与实测结果非常接近,说明公式的推导合理,可信度较高.     

用边长直接计算座标

现时普遍使用的座标计算公式为:式中⊿x=s_icos α_(i-i 1),⊿y=s_isin α_(i-i 1)。计算时需要求得方位角,并查取方位角的cos、sin函数值才能解算。本文介绍直接使用边长计算座标的方法,省去了方位角计算,并无须使用函数