1Cr18Ni9Ti不锈钢形变诱发马氏体相变规律及其对孔蚀敏感性的影响

通过低温（－７０℃）拉伸制备不同马氏体相交量的１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ试样,用ＸＲＤ、ＴＥＭ及金相观察研究形变诱发马氏体相变的规律。用电化学方法研究。α’马氏体（铁磁相）含量对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢在含Ｃｌ－溶液中孔蚀敏感性的影响。结果表明：随试样变形量加大,形变诱发马氏体中铁磁性的α’马氏体含量不断增大,而ε马氏体相的量始终较小。材料的孔蚀敏感性先随铁磁相含量的增大而增大;当铁磁相含量达到４．５８％以后,孔蚀敏感性反而渐降;当铁磁相含量超过２５．５％后,孔蚀敏感性又增加。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的马氏体相变量与孔蚀敏感性的相关性 …

研究了ＡＩＳＩ３２１亚稳态奥氏体不锈钢在－７０℃（液氮气氛）经不同程度拉伸形变得到的含有不同α‘－马氏体的试样在中性含氯离子介质中,材料的马氏体相变量与孔蚀敏感性的关系。孔蚀击蚀电位,位蚀诱导期和孔数的测试结果均表明,当α’－马氏体含量约小于５％和大于１５％时,经形变诱发马氏体相变的１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢在中性ＮａＣｌ溶液中,孔蚀敏感性随α‘－马氏体含量的增加而增大,当α’－马氏体含量在     

形变诱发马氏体对1Cr18Ni9Ti不锈钢应力腐蚀破裂的影响

通过低温(-70℃)拉伸方法,制备出具有不同马氏体(铁磁相)含量的1Cr18Ni9Ti(AISI321)奥氏体不锈钢试件。采用恒载荷法对双边缺口试样进行应力腐蚀试验,测定了不同马氏体含量的试样在氯化物介质中应力腐蚀破裂(SCC)的归一化门槛值。用SEM观察断口形貌。结果表明:当铁磁相含量小于5%时,材料的SCC敏感性随含量增加而减小;在5～15%范围内,SCC敏感性不断增加;在15～24%区域中,材料的SCC敏感性迅速下降;超过24%,SCC敏感性又有所上升。     

用交流阻抗法研究形变诱发马氏体相变的1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性NaC…

用交流阻抗法研究低温拉伸诱发马氏体相变的３２１不锈钢在酸性ＮａＣｌ溶液中的孔蚀敏感性。结果表明；形变马氏体相的存在，影响材料孔蚀的诱发和发展；低频离散型和低频实部收缩型频谱特征均说明有孔蚀诱发和发展的剧烈变化过程；界面电化学参数的变化规律进一步说明：当马氏体相含量小于６％和大于２２时，材料的孔蚀敏感性随马氏体相含量的增加而增大；当马氏体相含量约６－２２％范围时，蚀敏感性又随氏体相增多而下降。     

用交流阻抗法研究形变诱发马氏体相变的1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性NaCl溶液中的孔蚀敏感性

用交流阻抗法研究低温(-70℃)拉伸诱发马氏体相变的321不锈钢在酸性NaCl溶液中的孔蚀敏感性.结果表明:形变马氏体相(铁磁相)的存在,影响材料孔蚀的诱发和发展:低频离散型和低频实部收缩型频谱特征均说明有孔蚀诱发和发展的剧烈变化过程;界面电化学参数的变化规律进一步说明:当马氏体相含量小于6%和大于22%时,材料的孔蚀敏感性随马氏体相含量的增加而增大;当马氏体相含量约在6～22%范围时,孔蚀敏感性又随马氏体相增多而下降.根据马氏体相存在时孔蚀诱发和发展过程中,电极表面进行的吸附、溶解、成膜过程,提出本体系     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的马氏体相变量与孔蚀敏感性的相关性研究

研究了AISI321亚稳态奥氏体不锈钢(1Cr18Ni9Ti)在-70℃(液氮气氛)经不同程度拉伸形变得到的含有不同α′-马氏体的试样在中性含氯离子介质中,材料的马氏体相变量与孔蚀敏感性的关系.孔蚀击穿电位、孔蚀诱导期和孔数的测试结果均表明:当α′-马氏体含量约小于5%和大于15%时,经形变诱发马氏体相变的1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在中性NaCl溶液中,孔蚀敏感性随α′-马氏体含量的增加而增大;当α′-马氏体含量在5%～15%范围内时,材料的孔蚀敏感性随α′-马氏体含量的增大而降低.     

热处理对0Cr18Ni9Ti不锈钢孔蚀的影响

本文采用电化学测试技术研究了在不同的热处理条件下 0Cr18Ni9Ti不锈钢对孔蚀的敏感性 ,结果表明固溶处理后所得到的均匀组织具有良好的耐孔蚀性 ,而敏化处理后所得到的组织对孔蚀最敏感。稳定化处理虽然抑制了晶间腐蚀的倾向 ,但对耐孔蚀性是不利的。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在氯化物溶液中SCC敏感性与铁磁相含量的相关性

通过低温(-70℃)拉伸制备不同铁磁相含量的1Cr18Ni9Ti不锈钢,采用慢应变速率方法(SSRT)研究其在含CI~-介质中的SCC敏感性,用SEM进行断口分析。结果表明:铁磁相含量小于5％和在16～25％范围内,SCC敏感性随铁磁相含量增大不断下降;铁磁相含量在5～16％及大于25％时,材料的SCC敏感性随铁磁相含量增加而增大。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在氯化物溶液中SCC敏感性与铁磁相含量的…

通过低温拉伸制备不同铁磁相含量的１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢，采用慢应变速率方法研究其在含Ｃｌ＾－介质中的ＳＣＣ敏感性，用ＳＥＭ进行断口分析。结果表明：铁磁相含量小于５％和在１６￣２５％范围内，ＳＣＣ敏感性随铁磁相含量增大不断下降；铁磁相含量在５￣１６％及大于２５％时，材料的ＳＣＣ敏感性随铁磁相含量增加而增大。     

201不锈钢形变诱发马氏体相变特性

201不锈钢塑性变形过程中会发生马氏体相变,相变改变了材料力学性能,使201不锈钢拉深成形后易产生时效开裂现象。为探明201不锈钢因马氏体相变导致的时效开裂原因,通过单向拉伸试验,研究了201不锈钢马氏体相变特性、温度和应变速率对马氏体相变的影响规律。结果表明:马氏体相变量随拉伸变形量的增加而增加;增加变形温度与应变速率,均会抑制马氏体相变;当温度达到100℃时,不再有相变发生;在同一温度下,随应变速率的增大,屈服强度和屈强比均增大,伸长率减小;但因马氏体相变,201不锈钢在50℃以下和100℃以上的抗拉强度表现出相反的变化规律;在不同温度下,201不锈钢在应变速率为0.001 s-1时的塑性变形能力最好。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢盘管泄漏的原因分析

应用扫描电镜、化学分析法,对泄漏的盘管进行分析,结果表明该不锈钢盘管泄漏是由于点蚀造成。探讨了防护对策。     

10Cr14Ni6Mn4不锈钢的马氏体转变

用光学显微镜、透射电子显微镜和Ｘ射线衍射仪研究了经１０５０℃×０．５ｈ固溶处理和６９．１％冷变形，再快速加热到８００℃～１１００℃水冷后，放入液氮中冷处理的１０Ｃｒ１４Ｎｉ６Ｍｎ４钢的马氏体转变。试验结果表明，试验用钢存在γ→ε、γ→ε→α和γ→α３种形式的马氏体转变。ε马氏体的形态为细片状，ε马氏体和奥氏体的位向关系为（１１１）γ∥（０００１）ε、［１１２］γ∥［１２１０］ε。α马氏体有两种形态：板条状马氏体和细颗粒状马氏体。α马氏体和奥氏体的位向关系符合Ｋ－Ｓ关系。     

相组成对1Cr18Ni9Ti微晶溅射层耐孔蚀性能的影响

利用磁控溅射技术得到纯bcc,bcc+fcc和纯fcc结构的一系列1Cr18Ni9Ti不锈钢微晶层。用电化学方法研究了这些微晶层的耐孔蚀性能。结果表明,单相bcc或单相fcc微晶溅射层比bcc+fcc双相微晶溅射层具有更好的耐孔蚀性能。     

冷加工对304不锈钢孔蚀敏感性的影响

对304不锈钢设备由于冷加工产生的马氏体相变进行现场测试.结果表明,室温下经不同方式、不同程度冷加工后,相关部位的马氏体相变量约在0.5%～10%.用电化学动电位极化法、恒电流电位-时间曲线测定法和模拟闭塞电池法研究经-70℃不同程度拉伸变形的304不锈钢在3.5%NaCl水溶液(50℃±1℃)中的孔蚀击穿电位(Eb)、稳态孔蚀成核电位(Enp)和自腐蚀电位(Ecorr)与马氏体相变量的关系.在马氏体含量为0.1%(材料未经冷变形)至11.5%(材料冷拉伸形变量为10%)范围内,随马氏体含量增大,Eb、Enp、Ecorr值变负(马氏体含量为5%时最负),闭塞区内pH值降低,阳极腐蚀电流密度变大,表明冷加工变形不仅诱发304不锈钢孔蚀,并加速孔蚀发展.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的锻造

介绍了1Cr18Ni9Ti不锈钢的特性、锻造工艺特点和热处理规范。     

奥氏体304不锈钢形变诱发马氏体相变与磁记忆效应

通过金相观察和透射电镜分析,研究了奥氏体304不锈钢试样拉伸变形过程中发生马氏体相变和位错增殖对材料磁性的影响。运用铁素体检测仪和磁记忆检测仪分别研究了马氏体相在试样内的分布规律和试样表面磁场强度分布特征。结果表明,奥氏体304不锈钢发生形变诱发马氏体相变后,试样表面的磁场强度分布特征与马氏体相分布规律之间具有明显的对应关系,试样表面磁场强度变化可反映材料内的组织变化与应力集中情况。磁记忆检测技术可以应用于奥氏体304不锈钢的组织变化检测分析,并有效地诊断材料中的应力集中区。     

大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的晶粒细化研究

用马氏体逆转变晶粒细化方法对大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行组织细化研究。并分析了冷变形后再结晶退火温度和保温时间对晶粒度的影响等。结果获得经90％冷变形的1Cr18Ni9Ti不锈钢的最佳再结晶退火工艺规范为：加热至800℃保温40min后空冷,在此工艺条件下,得到的奥氏体晶粒直径为6～10μm,而且等轴化程度最好,碳化物析出量最少。