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设计了一种具有消泡功能的复合塔组件,该组件上层为带环形降液管的旋流塔板,下层为带中心降液管的筛板。在直径为600mm的有机玻璃塔内,分别以空气-水和空气-十二烷基苯磺酸钠水溶液为不易起泡和易起泡物系,测定了不同气体和液体流量下复合塔组件的塔板压降、板上泡沫层高度等流体力学参数。实验结果表明,当F因子在1.0~1.8kg0.5/(m0.5.s)时,对于易起泡物系,复合塔组件中筛板上的泡沫层高度比普通筛板平均降低16%~47%,消泡能力较强;而对于不易起泡物系,其消泡能力稍弱,泡沫层高度仅降低约15%~20%。在相同的F因子和液体喷淋密度下,复合塔组件中筛板的压降约为普通筛板压降的90%,复合塔组件中旋流塔板的压降仅为普通筛板的30%左右。 相似文献
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郑晓云 《石油与天然气化工》1980,(1):62-64
应用范围:控制气流的露点原料气:天然气,代用气和炼厂气产品:干气概述:用固体干燥剂如分子筛,硅胶粒和硅胶小球以及氧化铝吸附湿气,可达到很低的露点。本过程是循环操作,至少需要两个吸附塔。一些吸附塔在再生,而另一些吸附塔处于吸附干燥阶段。待干燥的气体通常在高压下通过吸附塔。水蒸汽和较重的烃由于吸附反应吸附在吸附塔内的干燥剂床层上。干燥剂容量随较重烃的浓度、床层中的水蒸汽压、操作压力、 相似文献
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采用?376mm×3000mm的大型流化床冷模实验装置,对比了甲醇制烯烃SHMTO工艺反应器中设置格栅内构件前后流动规律的差异。结果表明,反应器内设置格栅内构件后,床层平均颗粒质量浓度降低,压力脉动显著降低,表明格栅可以有效地破碎气泡、改善气-固接触传质和提高床层操作的稳定性。增设格栅后反应器内气-固流动更趋均匀,还可以强烈抑制固体颗粒以及气体的轴向返混。借鉴已有流化床放大效应的研究可以推测,工业SHMTO反应器设置格栅后有利于稳定床层操作、改善气-固接触效果和防止气体返混,有利于改善反应产物的分布和产品选择性。但现有的格栅结构仍需进一步优化,以满足工艺和工程设计的需要。 相似文献
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美国Longview天然气加工厂的设计处理能力为7.65×10~5Nm~3/d.该厂于1983年建成,1985年以前,操作上没有困难.1985年在胺接触塔内出现了起泡问题,结果胺被带到下游设备中,使胺损失由原设计的128×10~-5kg/Nm~3增大到了224×10~(-3)kg/Nm~3,处理能力由设计的7.65×10~5Nm~3/d下降到了4.25×10~5Nm~3/d. 1986年对经过再生后所得的贫胺的过滤系统进行了改进,即将原设计的贫胺经过40μ通用袋式过滤器和活性炭床层返回接触塔,改为贫胺依次经过 相似文献
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吸附法脱除异戊烷中的3-甲基丁烯 总被引:1,自引:0,他引:1
采用水溶液离子交换法制备了AgY和AgMOR分子筛吸附剂,在固定床中考察了分子筛吸附剂种类及吸附温度、床层高度、原料气流量等条件对脱除异戊烷中的3-甲基丁烯效果的影响。实验结果表明,AgY和AgMOR分子筛保持原有的骨架结构;AgY分子筛可作为脱除异戊烷中3-甲基丁烯的吸附剂;在20℃、0.1MPa、原料气流量为40mL/min时,经过两次离子交换的AgY(2)分子筛吸附剂的饱和吸附量为115mg/g;在固定床中,不可利用床层高度(LUB)与原料气流量有关,与床层高度无关,但只有当床层高度超过LUB时,才有吸附效果;AgY分子筛吸附剂可脱附再生18次。 相似文献
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季伟明 《石油化工设备技术》2013,34(4):8-10,14,5
PX项目吸附分离装置吸附塔内件主要包括中心管、内外格栅及分布器,其制造加工和安装精度要求极高。某石化厂PX项目吸附分离装置吸附塔内件选用进口工艺,文章以其为例,通过设计合理的制造安装工艺和适用的工装,采用现场插入式安装方案,使内件安装质量完全满足专利技术要求,对结构复杂的吸附塔内件制造及安装具有借鉴意义。 相似文献
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研究了操怍压力、操作温度和床结构特性对床层膨胀的影响,随着操作压力的提高床层膨胀比明显增大,操作温度的提高则导致床层膨胀比略有下降,在设有塔型构件、垂直管束、脊型构件Ⅰ和脊型构件Ⅱ的流化床中,床层膨胀行为与床径几乎无关,而对于自由流化床,床层膨胀尚为床径的函数。在计入上述影响因素条件下,根据系统试验数据回归得以下关联式(试验范围为U=0.1-0.8m/s,T=50-500℃,P=0.1-0.8MPa,D=57-475mmm,A、B 类颗粒):ε_f=G·(Ly/Ar)~(0.0691)根据气泡两相理论,由床层膨胀试验结果,可推出处于湍动流态化操作下的自由床和构件床的气泡平均当量直径 D_(Be)计算式: 相似文献
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采用限制几何构型催化剂2-四甲基环戊二烯基-4,6-二叔丁基苯氧基二氯化钛/助剂Al(i-Bu)3-[Ph3C]+[B(C6F5)4]-催化体系催化乙烯与1-己烯共聚,采用13 C NMR、GPC和DSC表征了共聚物的结构和性质,探讨了反应温度(40~80℃)和共聚单体初始浓度(0.1~0.4mol/L)对该体系催化活性和共聚物性质及其微观结构的影响,并采用一级Markovian模型和Bernoullion模型对共聚物序列分布进行概率统计分析。结果表明,在实验条件下,得到的共聚物是无规结构的聚合物,具有较低的相对分子质量((0.87~6.73)×104)、适中的共聚单体质量分数(8.8%~28.8%)和熔点(107.5~121.0℃)。该共聚物的链增长符合一级Markovian模型的链增长机理,1-己烯共聚单体配位或插入到{共聚物链-1-己烯-1-己烯-催化剂}序列([HH])要比配位或插入到{共聚物链-乙烯-1-己烯-催化剂}序列([EH])更容易(概率参数PHHPEH),乙烯共聚单体配位或插入到{共聚物链-乙烯-乙烯-催化剂}序列([EE])要比配位或插入到{共聚物链-1-己烯-乙烯-催化剂}序列([HE])更容易(概率参数PEEPHE)。PEH0.5和PHE0.5表现出了随机分布的乙烯基共聚物的特征。 相似文献
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对二甲苯是重要的芳烃产品,是聚酯工业的基础原料。在进行管道工程设计阶段,吸附分离塔的管道布置又是装置管道设计的核心部分。以某对二甲苯生产装置为例,对Eluxyl吸附分离工艺中吸附塔设备的特征、吸附分离构架设计特点等相关要素进行了介绍,着重阐述了吸附分离塔10路敷塔总管、120路敷塔分支管、24路床层连通管和2路泵-塔循环管的布置特点。指出了吸附分离塔关键管道布置的重点、难点和注意事项,以期对后续同类装置的设计提供借鉴。 相似文献
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一、前言我厂常减压装置为250×10~5t/a,主要加工大港原油,近几年来还掺炼部分冀东原油。因原油性质变化,油中的硫、硫化物、酸值含量不断的升高,特别是酸值含量由1987年0.5mgKOH/g以下逐年上升,在1987~1989两年期间,酸值均超过0.5mgKOH/g,对常减压设备的腐蚀不断地加剧,特别是对减压塔进料段以下塔壁,塔内件,填料腐蚀尤其严重,造成塔壁减薄,塔盘冲蚀腐蚀损伤,影响了安全生产和造成蜡油残碳含量增加,严重影响了下游催化装置的生产。为此,我厂在1989年5月将减压塔减三线填料段上段的1Cr18Ni9Ti材质的矩鞍环全部改为普通碳钢渗铝矩鞍环填料,共29万只。并在此填料床层上放置不锈钢填料及渗铝填料试件,经两 相似文献