135MW锅炉屏式过热器12Cr2MoWVTiB钢爆管失效分析

采用化学成分分析、力学性能测试和组织分析等方法,对屏式过热器12Cr2MoWVTiB钢爆管进行了失效研究。结果表明,爆口处化学成分无明显异常,硬度比正常处低约25 HV0.1,显微组织出现明显软化。分析认为,管子长期在超温条件下服役,组织老化导致材料力学性能下降;由于屏过穿排定位管和外圈竖直管相互磨损发生泄漏,后段管子内介质流量减小,壁温迅速升高,短时过热在高温下组织快速软化,造成管子切向应力超过材料强度而发生瞬时超温爆管。     

660MW超临界塔式锅炉T91三级过热器管爆管原因分析

通过现场爆口位置和壁温曲线检查、管样宏观检查、化学成分分析、金相试验、硬度检测、氧化皮厚度测量及力学性能试验,对超临界塔式锅炉三级过热器T91爆管原因进行了分析.结果 表明:爆管是由于管子内壁存在类似直道的原始加工缺陷,在运行过程中,原始缺陷在内压力作用下扩展延伸使得管子发生爆管.     

电站锅炉过热器管爆管原因分析

针对某电站锅炉过热器管在运行时出现爆管的问题,分别采用宏观检验、化学成分分析、力学性能测试和金相检验等手段进行了全面分析与讨论。结果表明:长时超温运行是造成爆管的主要原因。另外,弯头未经固溶处理或固溶处理不充分,以及内壁氧化皮的大面积脱落也加速了管子的开裂。     

加氢裂化装置国产空冷器管束失效分析

针对某炼化公司加氢裂化国产化高压空冷器管束发生泄漏爆管事故的情况,笔者解剖了失效管束,从宏观检查、化学成分、力学性能、金相组织、腐蚀产物等方面进行原因分析,并总结经验,指出国产化REAC失效的主要原因是管子的制造质量差。     

15CrMoG耐热钢高温过热器爆管失效分析

对大型电站锅炉15Cr Mo G耐热钢高温过热器爆管进行失效分析。采用直读光谱仪、金相显微镜、扫描电镜、布氏硬度计、材料试验机等对失效管子进行化学成分、微观组织、氧化、硬度及拉伸性能分析。结果表明:珠光体球化和内壁氧化严重,布氏硬度偏小,力学性能下降,尤其抗拉强度不能满足GB5310标准要求,是导致爆管失效的主要原因。     

某台1000MW超超临界锅炉S30432高过管爆管原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、力学性能试验、金相检验、爆口形貌观察和能谱成分分析等方法,对某台1000 MW超超临界锅炉S30432高过管子爆漏的原因进行分析。结果表明:S30432高过爆管的失效类型属于长时过热。     

1025t/h锅炉水冷壁爆管分析

某新建电厂一台1025t／h锅炉进行水压试验时发生前包墙水冷壁管爆破，本文采用了化学成分分析、常温力学性能试验、金相组织观察及断口电子分析等方法，分析了水冷壁管的爆管原因。结果表明：管子强度过高、韧性太差、变径管内表面存在微小裂纹。是爆破产生的主要原因。     

660MW超临界锅炉屏式过热器管圈长时超温失效特征分析

结合对超临界锅炉屏式过热器一起长期超温爆管案例的分析,通过力学性能试验、金相检验、扫描电镜、能谱、电子背散射衍射等方式详细分析了爆管所处整个管圈不同位置长期超温运行后的金属特征差异及成因,结果表明:在长期超温条件下,T91钢材质明显老化,强度下降,同样超温运行状态下,TP347HFG耐热钢表现出远优于T91钢的蠕变断裂强度;U型管圈如果发生长时超温爆管现象,出口一侧超温几率更高,爆管位置通常出现在出口端管段上,入口一侧的管子则处于正常的许用温度以内。     

某石油注汽锅炉水冷壁管20G钢的泄漏原因分析

某石油注汽锅炉在生产作业中发生水冷壁管线爆管泄漏。为查明水冷壁的泄漏原因,对泄漏管段进行了化学成分分析、力学性能测试、显微组织分析和扫描电镜及能谱分析。结果表明,泄漏管段向火面壁厚减薄严重,且存在内壁麻坑、微裂纹以及非金属夹杂物超标等原始制造缺陷;其内部高温汽水介质中含有微量的Cl-、S2-,运行一段时间后,向火面缺陷部位优先发生腐蚀溶解而造成管壁不断减薄,最终,管子因剩余壁厚不能满足强度要求而发生爆管。     

某1050MW超超临界锅炉凝渣管爆管失效分析

某电厂1号锅炉水冷壁凝渣管爆管造成机组停运,对爆口及泄漏口管样进行了现场勘查、宏观检查、力学性能试验、金相及硬度试验、壁厚及管径测量等。试验结果表明,1号锅炉标高17 m水冷壁管屏在安装过程中,管壁被焊接烧穿,之后从管子外壁对烧穿孔洞进行了焊接修补,但是内壁孔洞仍存在。内壁孔洞处在运行中受高压介质冲刷及垢下腐蚀作用,最终沿鳍片焊接质量不佳部位泄漏。泄漏管吹损相邻管子,导致标高17 m两个管子同时泄漏,致使上部管段介质流量减少,最终导致标高46 m对应的两根水冷壁超温开裂,标高77 m凝渣管超温爆管。