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针对风机行业中轴流风机的关键零件轮毂,从成形方法选择、比较到选用旋压加工方法后的毛坯确定、模板设计、旋压参数选择、旋压机床控制等方面对普旋成形工艺进行讨论;结合旋压成形试验过程,给出了较理想的工艺方法,确认普旋工艺用于风机轮毂零件的成形加工,可得到美观实用的产品,企业又可获得很高的经济效益和很好的社会效益。 相似文献
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超半球壳体多道次拉深旋压工艺研究 总被引:3,自引:1,他引:2
针对1060超半球壳体基于板坯多道次拉深旋压进行成形性分析,提出两模法和两轮法的旋压成形试验方案,并设计不同旋压试验方案的芯模和旋轮工装.通过MC2000型数控录返旋压机,分别采用R13、R20和R25、R8不同圆角半径的圆弧式旋轮对1060板坯进行两模法和两轮法的多道次拉深旋压成形试验.两模法旋压毛坯件的凸缘边减薄严重,成形效果差;两轮法旋压采用R25旋轮4道次快速进给,R8旋轮4道次中低速精整旋压的旋压工艺,其旋压件贴模度高,成形效果好.试验结果表明:两轮法旋压工艺能实现板坯经多道次拉深旋压成形为超半球壳体.通过降低芯模转速,调整进给比和降低道次减薄率,可以消除旋压成形过程中出现的反挤、波纹和起皮等缺陷. 相似文献
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从旋压毛坯设计、旋压后零件状态确定、旋压参数选择、旋压芯轴和旋轮的设计等几个方面,讨论某型高压气瓶瓶身强力旋压工艺。结合旋压成形试验过程,制定出合理的工艺方案。通过试验验证该工艺方案完全适应高压气瓶瓶身的加工。 相似文献
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针对喇叭口支撑墩产品零件因变壁厚而导致用常规方法成形加工困难的状况,给出了一种用料省、投入少、产品美观、经济效益好的方法:旋压成形加工.阐述了旋压成形加工的工艺分析、工艺准备和工艺过程.从旋压设备、芯模、仿形板旋轮、毛坯材料、芯模间隙和润滑等方面做了相应讨论和描述.确认用旋压完成喇叭口支撑墩成形加工,企业可获得很高的经济效益,值得推广. 相似文献
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AZ31B镁合金板材旋压成形工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用摩擦旋压成形工艺,研究了AZ31B挤压板材供应态试样在不预热的条件下直接进行旋压成形的可行性。结果表明,摩擦升温效应能迅速将坯料温度提高到200~450℃,从而提高镁合金板料的塑性变形能力,可旋压成形出最小直径为31.5mm、高度为9.22mm的镁合金碟形件。实验发现旋压成形的旋轮轴向进给量、旋轮运动轨迹、坯料旋转速度和润滑剂等对镁合金板材的旋压成形有较大的影响。当旋轮采用梳形运动轨迹、轴向进给量为0.22mm、坯料转速ω=900r/min时,采用MoS2钙基脂润滑,可获得较好的旋压成形效果。 相似文献
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关于复合旋压工艺的讨论 总被引:2,自引:0,他引:2
1.旋压工艺基本概念简述 旋压工艺基本分为普通旋压和强力旋压两种。普通旋压是指在旋压过程中保持料厚基本不变(由于工艺因素料厚会有一定的变薄,但不是工艺上的要求),通过改变钣坯的形状而成形工件。强力旋压是指在旋压过程中通过毛坯在厚度上产生有规律 相似文献
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基于ANSYS的筒形件强力反旋应力应变分析 总被引:2,自引:1,他引:1
为了确定更为符合实际的筒形件三旋轮强力反旋工艺参数的选用原则,利用大型非线性有限元软件ANSYS/LS-DYNA对不同工艺参数下筒形件三旋轮强力反旋旋压过程进行了动态模拟和应力应变分析。分析结果表明:减薄率为10%~20%时,旋压效率极低,减薄率应取30%~40%;旋轮进给量在1mm/r~2.5mm/r范围内变化时,其应力和应变变化不大,比较稳定;旋轮圆角半径在一倍至两倍毛坯厚度之间较为合适;旋轮成形角以取20°~25°为最佳;旋轮直径对应力影响较小;随着毛坯内径的增大,应力基本保持不变,应变基本呈减小趋势。 相似文献
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简述了旋压壳体时效延伸率偏低问题,并通过工艺试验探索在同一时效制度(H900)下旋压减薄率对15-5PH材料延伸率的影响,得出了旋压减薄率越小、材料塑性衰减越小、时效后延伸率越高的结论;明确了壳体工艺改进方向为更改旋压毛坯,优化旋压工艺方案.通过对新旋压毛坯的材料及结构特点进行分析,总结其加工技术难点为15-5PH材料切削加工性差,旋压毛坯深孔车削、深孔磨削技术难度大.为此,从工艺方案设计、机床选择、装夹定位方式、刀具、切削液等方面,寻求了较为合理的解决措施,提高了加工质量. 相似文献
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提出一种适用于大型锥形件的缩口成形方法,通过主应力法对该缩口成形时的轴向缩口力与标准直壁锥形件的缩口力进行对比,得出了最佳成形方案。并基于Deform和响应曲面法讨论了该成形模具中缩口凹模母线弦高χ、内壁直空比l/h和毛坯壁厚S0、变壁厚尺寸λ分别对缩口件高度和缩口成形力的影响,得到了两个响应变量分别关于四个自变量的回归预测模型,优化出凹模内直空结构和毛坯的最佳几何结构参数,最后通过物理试验得到验证。结果表明:当χ=6.9 mm、l/h=0.3、S0=29.5 mm、λ=4.8 mm时,毛坯在缩口过程中未发生失稳,实时最大缩口力为1 920 kN,测量缩口件高度为1 108 mm,与模型预测结果误差均小于10%,说明了该工艺方案中缩口凹模和毛坯结构参数的可行性,其成形工艺及模具结构形式将为大型锥形产品的缩口成形提供理论指导。 相似文献