基于动态压差的卷烟小盒密封度无损检测方法的建立

为解决现有卷烟小盒密封性检测方法中存在的测量精度低、破坏样品、耗时长等问题,建立了一种基于动态压差的卷烟小盒密封度无损检测方法。将卷烟小盒置于封闭负压体系使小盒内气体泄漏,实时记录封闭体系的压力变化曲线,采用伯努利方程对压力变化过程进行推导和拟合求解,通过获得有效泄漏面积用于表征卷烟小盒密封度。对该方法的准确性、重复性等进行测试,结果表明:(1)使用标准样品对该方法进行检验,测量结果与实际泄漏面积的相对误差均在1.1%以内,相对平均偏差在2%以内;(2)测试时间为7 s,封闭体系的初始压力为-3 100 Pa时,检测效果最佳;(3)测定结果的变异系数在6%以内;(4)该方法与行业现行标准方法的相关系数R=0.987。该方法可为实现卷烟小盒密封度快速和无损检测提供支持。     

负压抽气法测定卷烟小盒密封度

为了准确测定卷烟小盒的密封度,研究了一种负压抽气法测定卷烟小盒密封度的方法,确定了关键检测参数,并对该方法进行了评价,利用该方法对国内主要品牌(规格)卷烟进行了密封度测试分析。结果表明:①负压抽气法测定卷烟小盒密封度适宜的检测条件为:抽气流量为200 mL/min,打孔方式为刺穿包装纸,打孔深度>烟盒厚度的1/2;②该方法测定结果变异系数在1%以内,具有较好的重复性;③硬盒包装小盒密封度平均水平(-3.508 kPa)好于软盒包装平均水平(-1.138kPa),且不同品牌(规格)软盒和硬盒之间密封度均存在较大差异。硬盒密封度好于平均水平的比例为60%,而软盒密封度好于平均水平的比例仅为33.33%。      

卷烟包装密封度测定仪的应用

卷烟包装密封度测定仪的应用张新恒，严莉红（北京卷烟厂）卷烟包装密封情况对于卷烟的保存、防霉变、保留原香气、提高产品档次都具有一定影响。机电部十一所研制的ＪＺＷ１００型卷烟包装密封度测定仪，为该项目的测试提供了良好的检测手段，为衡量外包装质量提供了一种...     

卷烟和滤棒试样旋转方式对圆周测量的影响

为解决卷烟或滤棒试样截面非规则时,圆周检测设备的测量精度低等问题,通过建立非规则试样旋转模型,构建圆周测量标准实验装置,分析了扫描速率与试样旋转速率之间的比率和偏心距离对直径测量的影响,并对4种不同圆周检测设备进行了试验对比。结果表明:1单次直径测量时间内试样旋转角度≤0.04°时,能保证直径变化小于0.001 mm,绝对椭圆度变化小于0.05 mm。2偏心距离不会对圆周的测量产生影响,但会使测得的最大直径和最小直径产生误差。根据4种不同圆周检测设备的偏心距离,推导出偏心距离可能产生的最大直径误差和最小直径误差,且均符合直径测量最大允差要求。     

卷烟小盒密封度质量控制分析

为了评价卷烟小盒包装密封性能,设计了一套特殊规格的小盒密封度测量模具,并利用小盒密封度测试仪对玉溪卷烟厂生产的所有品牌规格卷烟的小盒密封度进行了测量。采用方差分析、Tukey比较等统计方法对测试结果进行分析,结果表明:(1)不同品牌规格卷烟间的小盒密封度有显著差异,按照密封度小于1.0 kPa(Ⅳ类)、1.0~2.0 kPa(Ⅲ类)、2.0~3.0 kPa(Ⅱ类)、3.0 kPa以上(Ⅰ类)4个梯度,可以将卷烟样品划分为4个类别;(2)卷烟小盒密封度的差异性与包装方式的不同有关,通过概率分析确定了软包和硬包的质量控制限分别为0.30和1.00 kPa;(3)小盒包装膜的包覆性能是影响小盒密封度的主要原因,通过漏点实验验证了质量控制限,并制定了小盒密封度质量管控标准。该方法为提高卷烟包装质量控制水平提供了技术参考。     

3种圆周卷烟逐口抽吸燃烧状态的变化规律

为了研究3种圆周卷烟在逐口抽吸过程中燃烧状态的变化情况,设计3种圆周卷烟（17、20、24 mm）,测量卷烟逐口抽吸过程中温度特征参数（燃烧锥体积V0、最高温度Tmax、特征温度T0.5、体积平均温度Tm）的变化,探讨卷烟燃烧锥燃烧状态之间的差异性。实验结果表明：(1)随着卷烟圆周的增加,卷烟燃烧锥体积增加,高温区域所占比例有所降低,而最高温Tmax和体积平均温度Tm差异较小。(2)17和20 mm卷烟在逐口抽吸过程中,燃烧锥体积V0无显著变化,而24 mm卷烟的燃烧锥体积V0在第3口时达到最大,最高温度Tmax没有显著变化;(3)20和24 mm圆周卷烟在逐口抽吸过程中,特征温度T0.5和体积平均温度Tm整体呈下降趋势,而17 mm圆周卷烟在第4口左右有一个明显上升趋势;(4)卷烟温度特征参数的变化率在卷烟的整个抽吸过程中具有较好的一致性,表明造成卷烟逐口抽吸温度特征参数差异的原因主要是抽吸前卷烟燃烧状态的不同。     

φ3660mm铸铁烘缸高压下应用漏汽原因分析

正某些直径φ3660mm的铸铁烘缸,在蒸汽压力0.7~0.8MPa,使用1年左右,在密封处出现漏汽现象。据调查,直径φ3660mm铸铁烘缸,使用蒸汽压力不大于0.5MPa,包括早期投入运行的φ3660mm烘缸在蒸汽压力0.3~0.4MPa没有漏汽现象;蒸汽压力0.5MPa,对应温度为159℃,此使用条件下的铸铁烘缸未发现漏汽,说明烘缸密封可靠。但在0.7~0.8MPa压力下使用1年左右,在密封处     

贮存期间盒装卷烟含水率的影响因素

为考察贮存期间盒装卷烟含水率的影响因素,对比了负压抽气法与充气法对密封度检测结果的影响,建立了基于烟包质量变化的烟丝含水率计算模型,研究了贮存时间、贮存温度、相对湿度及密封度对烟包内烟丝含水率的影响规律。结果表明:(1)负压抽气法与充气法的检测结果均能够表征烟包的密封性能,两种方法检测结果的R~2=0.887 3。300个样品中不同烟包间的密封度存在较大波动,变异系数为68.78%。(2)在温度40℃、相对湿度82.32%环境中贮存15 d后,烟包内烟丝含水率随密封度的减小而显著增加,其关系符合幂函数模型,R~2=0.977 9。外界水分主要通过透明纸自身微孔和搭口处缝隙两种途径进入烟包,密封度理论临界值为0.73 kPa。(3)贮存期间,环境温度越高,烟丝含水率变化越快,烟包的临界相对湿度为60.13%,当环境相对湿度低于临界值时,烟丝水分散失,反之会吸潮。     

药芯焊丝生产用钢带尺寸计算

钢带法是生产药芯焊丝的常用方法,通过理论推导出计算钢带厚度和宽度的公式,说明粉芯直径、钢带厚度、填充率和药粉松装体积质量之间存在一定的关系:当填充率增加,粉芯直径要相应增大,钢带厚度要选薄些;当药粉松装体积质量增大,粉芯直径要相应减小,钢带厚度要选厚些。由于钢带厚度受相关标准的限制,选择钢带尺寸首先要给出钢带宽度的范围,而后计算、确定出钢带的厚度,再由厚度计算出钢带宽度的精确值。通过实例给出当填充率为26%、钢带体积质量为7.85 t/m3、药粉松装体积质量为3.80 t/m3时,药芯焊丝用钢带尺寸计算的过程,得出钢带厚度为0.8 mm、钢带宽为11.79 mm,符合生产实际。     

卷烟纸用填料和添加剂的研究

填料和添加剂是卷烟纸生产中不可缺少的部分，它能有效地改善成纸的匀度，提高不透明度和手感。合适地选择填料和添加剂，又能达到产品透气度高、变异系数小，同时又能帮助燃烧，达到包灰紧密的效果。下面我们对香烟的燃烧状况和卷烟纸透气度对烟气的主要成分所产生的影响进行讨论。填料烟支的直径为8.0mm，横截面积为0.5cm2,空隙体积为1.5cm3，按中等和恒稳抽吸速度燃烧的卷烟内的温度分配数据（国际标准：每口抽吸时间为2s，每口吸1卷卷烟燃烧区温度变化响，未燃烧段过滤效率的变化（抽吸压差的）。填料通常情况下，卷烟纸重量为烟支重量…     

食品软包装复合膜热封过程的变形仿真分析

针对食品软包装复合膜热封时容易出现变形和起皱的问题,采用ANSYS 有限元仿真软件的热单元模块对典型的透明复合包装袋薄膜PET/PE/CPP和不透明复合包装袋薄膜PET /AL /PE 进行热变形仿真,分析热封温度、热封时间、冷却温度、热刀宽度及包装袋尺寸对热封变形的影响。结果表明,相同条件下,PET/PE/CPP的变形量约为PET/AL/PE 的变形量的6倍多;仿真条件下,热封温度为140℃,热封压力为0．5MPa,热封时间为0．5s,冷却温度为25℃,热刀宽度10mm;在包装袋长度和宽度相的条件下,可以获得较小的变形量。     

切丝宽度对细支烟卷制质量、主流烟气及感官质量的影响

在其他制丝工序加工参数和卷制参数相同的条件下,分别按0.6,0.7,0.8,0.9,1.0 mm切丝宽度制丝并卷制细支烟,探索切丝宽度对细支烟烟丝结构、卷制质量、烟气成分及感官质量的影响。结果表明:①切丝宽度为0.6~1.0 mm时,整丝率与切丝宽度显著正相关,碎丝率与切丝宽度显著负相关。②吸阻、总通风率、焦油量与切丝宽度间均呈显著负相关关系。切丝宽度为0.6~0.8 mm时,细支烟单支重、吸阻、硬度、总通风率及焦油量与设计值的相对残差较接近于0。③随切丝宽度降低,细支烟感官质量整体表现逐渐向好。综合不同切丝宽度细支烟卷制质量、烟气成分和感官质量,兼顾烟丝结构,细支烟适宜切丝宽度为0.7~0.8 mm。     

基于灰色关联法的短支烟烟丝结构优化研究

采用灰色关联法对切丝后、烘丝后、加香后、卷烟机料斗处的烟丝结构进行关联性分析,确定最优切丝尺寸,并用烟丝截短设备对其进行优化。结果表明:短支卷烟整体存在整丝率低,长丝率高的问题,其中整丝率80.00%,长丝率40.00%,中丝率占20.00%～30.00%,碎丝率2.00%;切丝后6.50～8.00 mm烟丝与烘丝后3.35～8.00 mm烟丝、烘丝后3.35～10.00 mm烟丝与加香后2.50～6.50 mm烟丝、加香后3.35～8.00 mm烟丝与卷烟机料斗处3.35～8.00 mm烟丝均存在较强正关联性;通过烟丝截短设备切短切丝6.50～8.00 mm烟丝后,短支卷烟长丝率降低了10.79%,中丝率增加了15.13%,烟支质量标偏、吸阻标偏、硬度标偏、端部落丝量分别降低了9.52%,2.11%,22.46%,23.21%,卷烟质量得到明显改善。     

卷烟燃烧锥形态参数测定及与燃烧速度间的关系

为深入了解卷烟的燃烧性能,建立了一种基于图像处理技术的卷烟燃烧锥长度、面积、偏离角等形态参数的测定方法,通过48种卷烟样品自由燃烧速度及燃烧锥形态参数的测定,研究了卷烟燃烧锥形态参数与自由燃烧速度间的关系。研究结果表明:（1）48种卷烟燃烧锥锥长、锥面积、偏离角的RSD分别介于2.7%~10.1%、1.1%~10.1%、12.0%~78.3%之间,其中燃烧锥长度及面积的重复性较好,依据测量结果区分样品间差异性的灵敏度较高。（2）48种卷烟的燃烧锥锥长、锥面积和偏离角分别介于6.604~14.017mm、38.729~92.825mm2、2.778~7.636°之间,不同牌号卷烟的三项燃烧锥形态参数均存在极显著差异性。（3）卷烟自由燃烧速度与燃烧锥锥长和面积间均存在极显著正相关关系,且两者之间存在交互作用。      

给袋式自动包装机在复合调味酱料包装中的应用

包装复合调味酱料中含植物油系列产品,需要使用灌装包装设备;由于含油产品对包装设备的封口质量要求较高,目前通用灌装包装设备难于满足实际生产需要;为了解决产品包装封口质量不稳定,造成产品漏油问题;介绍了一种给袋式自动包装机,在应用过程中对自动灌装系统、包装封口系统进行改进,防止灌装过程中滴油滴料、灌装装置漏油、产品包装封口漏油,从而达到产品封口质量稳定、产品不漏油的目的。     

新型卷烟条包缺包检测器

针对GD包装机现有的3种(称重型缺包检测、CT处烟包堆叠检测和CH再生料斗后端光电检测)条包缺包检测器产生漏检和误检的原因进行了分析,介绍了透射式电涡流缺包检测的工作原理及特点。透射式电涡流缺包检测利用电涡流传感器,通过检测条包包装材料中的金属含量来判断条包是否缺包。该检测器弥补了现有3种条包缺包检测的各种不足,可以杜绝缺包问题的产生。     

底推式双铝包包装工艺设计

为实现加热卷烟烟弹底推式双铝包包装自动化生产,自主研制先内盒包装,两内盒并包后再外盒包装的包装技术,通过无接触式冷胶电子喷胶系统、烟支质量视觉检测系统等实现加热卷烟烟弹底推式双铝包自动化生产。以“COO”牌加热卷烟为测试对象,结果表明:改进型ZB43包装机组运行稳定可靠,整机运行车速≥80包/min,外观质量平均得分≥97.5分。该技术可为卷烟包装形式多样化生产提供支持。      

C600小盒透明纸位移式拉线检测装置设计

  目的  为解决成像式小盒拉线检测装置识别拉线缺陷准确率低的缺点。  方法  设计了一种基于位移式传感器技术的C600包装机位移式拉线检测装置,该装置采用位移式传感器检测拉线厚度,将拉线厚度以数字化形式显示,以此判断拉线断残、偏移、折叠等缺陷并对其进行处理,并将不合格烟包剔除。  结果  以武汉卷烟厂模拟拉线缺陷进行测试,结果表明:C600包装机位移式拉线检测装置对卷烟小包拉线缺陷检测准确率达到100%,而C600包装机成像式拉线检测装置仅对小包拉线缺陷进行局部辨识,其中拉线偏移(2 mm)检测准确率为37.5%,拉线折叠缺陷检测准确率为0%。  结论  位移式拉线检测装置检测精度明显高于成像式拉线检测。      

片烟成丝模式对烟丝结构与卷制质量的影响

为优化片烟成丝工艺,提升卷烟产品物理质量稳定性,对比了传统切丝与定长切丝不同片烟成丝模式对烟丝结构、产品卷制质量及原料消耗的影响。结果表明:①与传统切丝方式相比,采用40 mm定长切丝方式,烟丝结构中>3.35 mm长丝比例降低,3.35 mm以下各区间烟丝比例增加,长丝与中短丝比例均匀性得到改善;②定长切丝方式显著提升了卷烟物理质量稳定性,单支质量超标缺陷率由5.2%降低至2.2%,单支质量标准偏差降低12%以上,烟支吸阻、硬度标准偏差也有所降低;③与传统切丝方式相比,定长切丝方式下单箱耗丝量较低,而单箱耗叶量有所增加。     

爆珠滤棒设计参数对卷烟通风率及主流烟气成分的影响

为进一步拓宽爆珠滤棒设计思路,制备了不同爆珠直径和位置的爆珠滤棒和卷烟样品,分析了爆珠滤棒设计参数对常规卷烟主要物理指标、主流烟气常规指标及烟碱过滤效率的影响。结果表明:①随爆珠直径的增加,烟支滤嘴通风率和吸阻的升高幅度分别可达28.4%和28.1%;卷烟焦油和烟碱释放量分别降低6.8%和3.3%,烟碱过滤效率升高幅度达15.8%。②随爆珠距唇端距离的增加,滤嘴通风率和过滤效率在爆珠位置与打孔位置较近时达到最小。③爆珠破碎后,烟支吸阻显著降低,幅度可达210 Pa;焦油和烟碱释放量最大分别可升高1.9和0.08 mg/支,烟碱过滤效率降低16.3%。④随爆珠直径的增加,爆珠破碎后,烟支滤嘴通风率和总通风率整体降低,烟支吸阻呈增加趋势;烟碱和焦油释放量逐渐增加。⑤随爆珠距唇端距离的增加,爆珠破碎后,焦油和烟碱的释放量逐渐增加,过滤效率逐渐减小,并在爆珠距离打孔位置较近时出现极值。