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选择PCFF和COMPASS分子力场对橡胶态聚合物PDMS 和玻璃态聚合物PS1体系进行模拟。COMPASS力场模拟得到的体系密度,O2和N2在PDMS与PS1中扩散系数更接近实验值。在模型大小一定时,Group-based求和法中截断距离越长,耗用机时越长,但对计算结果改进不大;截断距离为1.3 nm时计算结果最好。Ewald方法耗时多而对计算结果却无明显改进。体系大小对扩散系数的计算值影响甚微。体积越小的分子,在聚合物中运动的范围越大,扩散系数越大。氧气和氮气分子在PDMS与PS1中运动轨迹不同,在PS1中氧气运动范围远大于氮气,而在PDMS中氧气运动范围稍大于氮气。小分子运动轨迹基本与聚合物自由体积分布对应,自由体积分数大,扩散系数也大。 相似文献
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采用计算流体力学(CFD)技术对φ1.5 m×1.2 m侧进式气液搅拌釜内气液两相流场进行数值模拟,检验了3种气液分界面边界条件和两种相间曳力模型。通过UDF程序将上述模型分别与欧拉双流体模型和 dispersed k-ε 两相湍流模型进行耦合计算,得到搅拌功率准数、总体气含率和气相分布,并与冷模实验结果进行对比,得到能准确预测的CFD模型。研究结果表明,3种气液界面边界条件下采用标准S-N模型计算所得的功率准数和气体分布误差均较大,而Brucato-Tsuchiya模型的预测结果更接近实验结果;气液界面边界条件对总体气含率的预测影响较大,采用速度进口或脱气边界和Brucato-Tsuchiya模型耦合计算所得的结果误差比压力出口边界明显要小。 相似文献
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同轴圆筒流变仪在恒剪速或恒应力测试初始过程中测试黏度远高于真实值的现象与流场非稳态作用等因素有关。测量间隙内的Couette流动研究主要集中在边界条件为恒值或某一具体时间函数下的理论推导,而测量间隙的边界条件实际为某一动边界。假设动边界为任意f(t),将同轴圆筒间Newtonian流体初始流变测试过程简化为无限大平板间Couette流动,采用特征函数法和Laplace变换推导应力和剪速边界下流场及表观黏度精确解,同时依据不同间隙尺寸和运动黏度对6种边界条件下的瞬态表观黏度进行数值计算。结果表明:当u <20 mm2·s-1时,控制剪速边界下流场及表观黏度平衡时间更短;当20 mm2·s-12·s-1时,控制应力边界下流场及表观黏度平衡时间更短;当u >20000 mm2·s-1时,两类边界条件下的平衡时间相近。 相似文献
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以碳纳米管的Euler-Bernoulli梁理论建立的四阶偏微分方程为计算模型,通过简谐振动假设得到碳纳米管的模态分析方程.采用重心Lagrange插值近似未知模态函数,将模态分析方程和边界条件离散为代数方程,施加边界条件求解代数特征值方程,得到碳纳米管在不同边界条件下的自由振动频率.数值计算结果与文献报道结果比较表明所提方法的有效性和计算精度. 相似文献
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约束控制偏差处理及其在精馏塔预测控制中的应用 总被引:2,自引:1,他引:1
针对约束控制中输出偏差处理方法,一改过去约束区间内输出偏差为0、区间外为e=yap-y的简单处理方法,提出的新方法可以避免在约束边界上跳变(偏差函数连续)、保证测量值尽量往中心给定值靠近。所提偏差处理方法用于精馏塔多变量预测控制的仿真实验,显示出该方法的重要性和对控制结果的影响。输出偏差处理方法已成功应用于乙烯精馏塔多变量预测控制的工程实践中。 相似文献
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张忠胜张霞丁文皓王惠馨 《炭素》2023,(3):8-12
随着计算机技术、微电子技术和激光技术的快速发展,为实现非稳态法中的激光闪光法测量提供了良好的技术支持。本文利用NETZSCH LFA 427设备在室温环境下,通过改变电压强度和脉冲宽度的值,得到一系列碳化硅材料的等效热扩散系数,通过外推法得到样品的固有热扩散系数。其次,探究了碳化硅样品厚度对热扩散系数测量结果的影响,从热穿透深度的角度解释了不同厚度样品测量结果偏差的原因,并给出了样品厚度的选择原则。同时解释了在高脉冲积分下,测得样品热扩散系数结果偏小的原因,由此可说明,通过实验测量和理论外推相结合的方法,得到了更准确的热扩散系数结果。 相似文献
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选择若干种油漆样品和若干种底材,按标准方法进行拉开法附着力试验,对试验结果进行了分析比较,并由此探讨了拉开法附着力试验测试结果的影响因素。结果表明底材越粗糙或越厚测试数据越大,样板与试柱对接与否对试验数据的影响略小,底材越厚越坚硬对测试结果影响越小,胶粘剂的粘结力越强,测试数据越大,拉伸速度对测试结果无明显影响。 相似文献
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采用局部非热平衡模型及方腔左右两侧壁面温度正弦波变化边界条件,数值分析了具有内热源多孔介质方腔内的稳态非达西自然对流传热。探讨了不同温度波动参数N及波动相位差τ对方腔内自然对流传热的影响。结果表明:方腔两侧壁面出现了周期性分布的温度场,随着N值的增加,方腔内流场及温度场分布逐渐趋向于壁面均一温度边界情况。壁面局部Nu沿着高度方向呈现周期性分布。相对于均一温度的边界条件而言,正弦波温度边界条件在一定程度上强化了多孔介质方腔内的整体传热过程,随着N值的增加,方腔处于温度波动边界时的散热值Q逐渐趋向于均一温度边界时的情况。 相似文献
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评定数据精密度的最大残差法 总被引:2,自引:0,他引:2
1 引言在分析化学中,一般采用环准偏差σ=((1/n)sum from i=1 to n (X_1-μ)~2)~(1/2) (1)来评定数据的精密度。这是因为概率论已经证明,当测量次数 n→∞时,测量值与总体平均值μ之差落在±σ范围内的概率为68.3%,落在±2σ范围内的概率为95.5%,落在±3σ范围内的概率为99.7%。这说明,σ越小,测量结果的分散程度就越小,测量结果的精密度也就越好。在实际测量中,由于测量次数 n 一般都是较小的有限值,而且总体平均值μ亦未知,因此在评定有限次测量结果的精密度时,通常采用下述贝塞尔公式。 相似文献
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《化工学报》2016,(5)
同轴圆筒流变仪在恒剪速或恒应力测试初始过程中测试黏度远高于真实值的现象与流场非稳态作用等因素有关。测量间隙内的Couette流动研究主要集中在边界条件为恒值或某一具体时间函数下的理论推导,而测量间隙的边界条件实际为某一动边界。假设动边界为任意f(t),将同轴圆筒间Newtonian流体初始流变测试过程简化为无限大平板间Couette流动,采用特征函数法和Laplace变换推导应力和剪速边界下流场及表观黏度精确解,同时依据不同间隙尺寸和运动黏度对6种边界条件下的瞬态表观黏度进行数值计算。结果表明:当υ20 mm~2·s~(-1)时,控制剪速边界下流场及表观黏度平衡时间更短;当20 mm2·s~(-1)υ20000 mm2·s~(-1)时,控制应力边界下流场及表观黏度平衡时间更短;当υ20000 mm~2·s~(-1)时,两类边界条件下的平衡时间相近。 相似文献
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平直翅片管换热器结霜是湿空气、霜层和换热器结构多物理场交互作用的结果。基于流固热耦合计算方法,考虑结霜过程中霜层密度和导热系数的变化,定义更真实求解域边界,对三维平直翅片管换热器的结霜过程进行数值模拟研究。模拟计算得到的结霜量与实验值之间的平均误差为4.67%,较以往数值模拟方法得到的结果精度有所提升。计算对比了湿空气进口流速分别为1.0, 2.0, 3.0, 3.7 m/s,相对湿度分别为60%, 70%, 80%时霜层的生长情况。结果表明,霜层厚度沿气流方向不断降低,随着来流速度和相对湿度增加,生长速率增大。对空气侧换热系数的研究表明,在结霜初期,空气相对湿度越大,换热系数越大;在结霜后期,空气相对湿度越大,换热系数越小。 相似文献