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采用热压缩模拟试验,测定了AZ41镁合金在热变形条件下的流动应力,分析了变形条件对流动应力的影响,并采用幂指数关系建立了稳态流动本构方程,结果表明,在变形温度250~450℃和变形速率0.001~1 s-1的范围内都发生了动态再结晶.通过对其应变硬化行为的研究,确定了不同变形条件下发生动态再结晶的临界应变值. 相似文献
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半连续铸造AZ31B镁合金的热压缩变形行为 总被引:1,自引:0,他引:1
针对半连续铸造的AZ31B镁合金,采用Gleeble-1500热/力模拟机在变形温度为473~723 K、应变速率为0.01~10 s-1、最大变形量为80%条件下进行热/力模拟研究;结合热变形后的显微组织,分析合金力学性能与显微组织之间的关系。结果表明:当变形温度一定时,流变应力和应变速率之间存在对数关系,并可用包含Arrheniues项的Z参数描述半连续铸造的AZ31B镁合金热压缩变形的流变应力行为;实验合金在523 K时开始发生动态回复;随着变形温度的升高和应变速率的降低,动态再结晶开始对AZ31B合金的变形行为产生明显影响,在变形温度623 K以上的各种应变速率下,AZ31B镁合金易变形。 相似文献
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铸态AZ61镁合金热压缩变形组织变化 总被引:2,自引:1,他引:1
利用Gleeble-1500对铸态AZ61镁合金在变形温度200~500℃,应变速率0.001~1s-1的条件下进行压缩变形;利用显微结构分析和硬度测试等研究不同变形条件下AZ61镁合金的组织和性能,引用Z值(Zener-Hollomon系数)研究温度和应变速率对AZ61镁合金组织的影响,建立再结晶晶粒尺寸与Z值之间的关系。结果表明:铸态AZ61镁合金在热变形时表现出动态再结晶特征,随温度上升,再结晶容易发生且峰值应力降低,再结晶晶粒尺寸随温度升高而增大;随应变速率上升,峰值应力增大且峰值应力对应的应变量增大,再结晶晶粒尺寸减小;硬度大小的变化也与动态再结晶密切相关。 相似文献
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在温度为300℃~420℃、应变速率为0.001s-1~1s-1的变形条件下,采用Gleeble-1500热模拟机对AZ70镁合金热压缩变形特性进行了研究。结果表明,合金的流变应力随应变速率的增大而增大,随温度的升高而降低;在给定的变形条件下,计算出合金的变形激活能为132kJ/mol,应力指数为6.2;建立了合金高温变形的本构方程;降低变形温度和提高应变速率可使再结晶晶粒平均尺寸减小。根据实验分析得出,材料的最佳热加工工艺条件为变形温度340℃~400℃,应变速率0.001s-1~0.1s-1,并提出以低速为宜。 相似文献
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采用Gleeble-1500热模拟试验机对AZ61镁合金在变形温度为250~400℃、应变速率为0.001~10.000s-1条件下进行热压缩试验,研究了合金的热压缩变形行为及热加工图。结果表明,合金在高应变速率(10.000s-1)变形条件下具有较高的能量耗散率;该工艺范围内动态再结晶同时在初始晶界和孪晶上发生,合金具有较高的再结晶程度。因此,变形温度为250~400℃、应变速率为10.000s-1是较好的热加工工艺。 相似文献
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AZ31镁合金热变形本构方程 总被引:4,自引:1,他引:4
在温度为250-350℃、应变速率为0.01~1.0/s、最大变形程度为50%条件下对AZ31镁合金的高温流动应力变化规律进行热模拟实验研究.对双曲正弦模型的Arrhenins本构方程进行简化,与原模型相比,简化后的计算模型的计算结果相对误差小于4.2%.根据热模拟实验数据,确定AZ31镁合金高温变形本构关系模型,该本构关系模型的相对计算误差小于13%.实验确定的AZ31镁合金本构关系模型的适用温度范围为250~350℃,应变速率范围为0.01~1.0/s. 相似文献
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AZ91镁合金高温变形本构关系 总被引:7,自引:0,他引:7
采用Gleeble-1500热模拟机对AZ91镁合金进行了高温压缩变形实验,分析了该合金在变形温度为250-400℃,应变速率为0.001-1 s-1条件下流变应力的变化规律.结果表明,变形温度和应变速率均对流变应力有显著的影响,流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低,当变形温度≥400℃、应变速率≤0.001 s-1时,流变应力随变形量的增加达峰值后呈稳态流变特征.并采用双曲正弦模型确定了该合金的变形激活能Q和应力指数n随应变量的变化规律,建立了相应的热变形本构关系.经实验验证,所建立的本构关系能较好地反映AZ91镁合金实际热变形行为特征. 相似文献
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A Flow Stress Model for AZ61 Magnesium Alloy 总被引:9,自引:0,他引:9
H.T.Zhou X.Q.Zeng Q.DWang W.J.Ding 《金属学报(英文版)》2004,17(2):155-160
The flow stress behaviors of AZ61 alloy has been investigated at temperature range from 523 to 67314 with the strain rates of 0.001-1s^-1.It is found that the average activation energy, strain rate sensitive exponent and stress exponent are different at various deformation conditions changing from 143.6 to 176.3kJ/mol,0.125 to 0.167 and 6 to 8 respectively. A flow stress model for AZ61 alloy is derived by analyzing the stress data based on hot compression test.It is demonstrated that the flow stress model including strain hardening exponent and strain softening exponent is suitable to predicate the flow stress. The prediction of the flow stress of AZ61 alloy has shown to be good agreement with the test data.The maximum differences of the peak stresses calculated by the model and obtained by experiment is less than 8%. 相似文献
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在Gleeble-3500热模拟实验机上进行热压缩实验,研究了添加混合稀土和锑的AZ31镁合金(变形温度250~400℃,变形速率0.01~10s^-1)的热变形行为。用双曲正弦关系式描述了该材料在热变形过程中的稳态流变应力。根据材料的动力学模型,建立了热加工图,不同真应变下的热加工图相似。随着变形温度的升高及应变速率的降低,能量消耗效率田逐渐升高。 相似文献
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在应变速率为0.01~10 s1、变形温度250~50℃的条件下,采用Geeble-1500D热模拟机对压铸态AZ91D镁合金进行热压缩变形试验,得到并分析了该材料在不同变形条件下的流变曲线.采用数理统计的方法对实验数据进行处理,建立了用Zener-Hollomom参数描述的该材料的高温塑性变形本构方程为ε=1.41× 1012 [sinh(0.014σ)]5.295 exp (-159 449.509/RT),采用双曲正弦函数确定了该材料的变形激活能Q=159.45 kJ·mol1;与重力铸造态AZ91D镁合金比较显示,其流变应力和变形激活能更低. 相似文献
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