QT400-18AL低温球墨铸铁力学性能的优化试验研究

为了使QT400-18AL(-40℃)低温球墨铸铁达到更优的力学性能,采用退火、正火+回火、淬火+回火的热处理方法进行试验。结果表明,当采用860～880℃正火+640～660℃回火的工艺热处理,能在保证低温球铁伸长率和低温冲击性能的前提下提高其抗拉强度,使其屈强比达到较好匹配,从而优化其力学性能。本研究对低温球墨铸铁力学性能的研究和应用有一定的参考价值。     

GCr15钢钢领碳化物的双细化研究

针对GCr15钢钢领球化效果差的问题进行了6种球化退火工艺(普通球化退火、等温球化退火、正火+普通球化退火、正火+等温球化退火、固溶+高温回火、固溶+等温退火)试验。研究了6种球化退火工艺对GCr15钢钢领淬火+回火后的组织和性能的影响。结果表明,正火+普通球化退火、正火+等温球化退火、固溶+高温回火、固溶+等温退火能获得碳化物双细化的效果,有效地球化和细化了碳化物,提高了材料的耐磨性能。     

球墨铸铁铸造缺陷的防止和热处理工艺(续)

四、稀土镁球墨铸铁零件的热处理目前我厂稀土镁球墨铸铁零件,除凸轮轴采用等温淬火外,其余零件全部采用正火热处理工艺。     

磨削深度及原始组织对42CrMo磨削淬硬层的影响

在磨削深度为0.1～0.6 mm的条件下对调质态、正火态及退火态42CrMo钢进行了磨削淬火试验。结果表明:磨削淬火后,三种原始组织试样磨削淬火后的完全淬硬区显微硬度为510～878 HV。正火、调质及退火态试件的淬硬层厚度分别为1.75、1.5和1.25 mm。磨削淬火后,调质态的42CrMo钢完全淬硬层组织为略大的板条状马氏体组织,正火态的42CrMo钢完全淬硬层的马氏体组织最为细小,退火态的42CrMo钢完全淬硬层板条状马氏体尺寸居于二者之间。     

新型简易高温退火炉

河南省豫西煤矿机械厂１９８８年建成的新型简易高温退火炉，经过二十来年的生产，对铸钢、可锻铸铁、球墨铸铁等铸件正火、淬火处理的实践，效果良好。该炉结构简单、投资小、见效快，最适合中小型厂矿使用。在１９９３年至１９９７年间，在汝州市又先后建成五座同类退火...     

球墨铸铁零件的低温热处理工艺研究

本文研究了热处理工艺对球墨铸铁力学性能的影响。结果表明,低温热处理（725℃正火或球化退火）能保证球墨铸铁零件具有一定的综合力学性能和良好的工艺性能。     

等温淬火球墨铸铁——ADI

正经等温淬火处理的球墨铸铁在国际上称为(Austempered Ductile Iron),简称ADI。等温淬火球墨铸铁是一种由球墨铸铁通过等温淬火,得到以奥铁体(Ausferrite)为主要基体,具有强度高、韧性好的铸造合金,等温淬火球墨铸铁也称奥铁体球墨铸铁,也有人称为奥氏体-贝氏体球墨铸铁(奥-贝球铁)。其热处理过程:将球墨铸铁加热到A_(c1)以上,保持一定时间,然后以避免产生珠光体的冷速快冷至一定温度(高于Ms),并保     

对球墨铸铁热处理氧化皮的观察

观察了球墨铸铁正火，退火后氧化皮的宏观组织和微观组织，据此，提出根据氧化皮的色泽和形态，可大致判别正火。退火温度。     

1080高碳钢锻件热处理工艺研究

1080钢是一种含0.75～0.88%C的高碳钢。对1080钢锻件依次进行了正火+高温回火、球化退火和调质处理,随后测定了钢的力学性能和显微组织。试验结果表明:采用正火+回火+球化退火的预备热处理工艺是可行的,而调质的淬火采用从850℃空-水-空交替冷却的淬火方式可确保锻件不开裂,淬火后再将锻件在540℃和560℃回火随后水冷,结果的力学性达到了要求。     

稀土镁球墨铸铁铸态珠光体量与临界温度的关系及其在生产上的应用

本文是研究稀土镁球墨铸铁在干砂型中冷却后所得到的各种不同的铸态珠光体量与热处理临界温度的关系。用膨胀法测定了不同的铸态珠光体量与临界温度的关系曲线,简称P—T曲线。在生产中用正火金相法对P—T曲线进行了验证,测定获得正火后珠光体量大于80%时,铸态珠光体量与二阶段正火分级温度的关系。用珠光体量、渗碳体量的多少来控制6300型柴油机球铁曲轴低碳奥氏体化正火的质量,使大断面球铁曲轴获得较好的综合机械性能。实践证明,P—T曲线可作为球铁热处理工艺参数(加热温度)制定的依据。应用P—T曲线对稳定球铁低碳奥氏体化正火、部份奥氏体化正火、淬火以及等温淬火的质量,对节约燃料的消耗都有深远的意义。     

回火马氏体与回火索氏体辨析

介绍了珠光体的传统的和新的定义。简述了淬火马氏体回火后的形态及其形成机制。淬火马氏体高温回火时发生分解,形成α相和渗碳体的复相组织,与正火或退火形成的珠光体(索氏体、托氏体)的形成机制不同。根据组织形态和形成机制,高温回火后的淬火马氏体应称之为高温回火马氏体而不是回火索氏体。     

球墨铸铁零件高频感应淬火后显微组织异常原因分析

某球墨铸铁行星架铸造冒口经高频感应淬火后检测发现,高频感应淬火区存在石墨球化率偏低及铁素体含量过多的现象。经过显微组织及试验对比分析发现:高频感应淬火加热部位石墨形态的异常与冒口处球化剂的缺损及冷却速度相对较慢有关;零件铸后高频感应淬火区位置的铁素体含量过多,而铸后正火并未有效改善该现象,导致高频感应淬火后铁素体含量过多。通过优化铸造工艺,按原工艺进行正火及高频感应淬火,最终得到满足技术要求的产品。     

气体氮碳共渗及盐浴硫氮碳共渗球铁曲轴性能对比

对比了球墨铸铁曲轴经正火加气体氮碳共渗及正火后盐浴硫氮碳共渗的抗疲劳性及耐磨性。曲轴的平面弯曲疲劳及台架耐久试验表明:两种低温化学热处理工艺处理后的曲轴比正火加中频淬火曲轴耐磨性及耐疲劳性均有明显的提高,但气体氮碳共渗曲轴略优于盐浴硫氮碳共渗曲轴。     

0.12C-5Mn锰钢的组织演变

对热轧、正火、冷轧、淬火及逆相变退火后的0.12C-5Mn锰钢的组织进行了研究。结果表明:热轧板组织为珠光体+铁素体;正火后,组织较热轧态更加粗大,沿轧向分布更加均匀;冷轧板珠光体分布更加混乱弥散;750℃淬火组织为少量马氏体和铁素体,625℃逆相变退火后组织仍然为马氏体和铁素体,但马氏体量减少。     

DT300钢高温退火组织演变及硬度研究

采用正火空冷+ 660℃退火和正火热送+660℃退火两种不同的热处理工艺对DT300钢进行软化退火研究,以此说明在实际生产中锻件在未冷却到室温的情况下进行退火可能会对锻件的退火组织和硬度造成的影响.结果表明,正火+退火后试样硬度随退火保温时间的延长而下降；热送+退火后在实验时间内得到的金相组织均为高硬度的淬火态马氏体,不能降低硬度改善其加工性能.     

亚温淬火对20Cr钢组织和性能的影响

介绍了亚温淬火对亚共析钢20Cr钢组织和性能的影响和其强韧化的机理,以及用正火或者退火代替完全淬火的可行性研究,最后找出20Cr钢最佳亚温淬火热处理工艺。结果表明,20Cr钢在820℃亚温淬火+200℃回火的热处理工艺下,其强度和韧性配合好;当铁素体形貌为针状弥散分布时,材料冲击韧度普遍较好;而正火或者退火代替完全淬火对20Cr钢亚温淬火后冲击韧度不利,不能得到弥散分布的针状铁素体。本文对与20Cr钢性能类似的钢种亚温淬火热处理工艺的制定具有一定指导作用。     

大模数齿轮热处理后公法线长度超差的补救

本文通过采用正火、中间退火、多次淬火等多种中间热处理手段,对大模数齿轮渗碳后公法线长度超差问题进行试验探索,成功地找到了一种有效的补救措施。     

焊后热处理知识

问:什么是焊后热处理? 答:为了改善焊接接头的性能,消除残余应力等有害影响,焊后,将焊件或其局部均匀加热到相变点以下某一适当温度,并保温一定时间,然后再均匀冷却。这种处理过程称为“焊后热处理”。焊后热处理一般包括:消除应力退火、完全退火、固溶处理、正火、正火回火、淬火回火(调质)、回火和低温消除应力等等。焊后热处理常常在加热炉内进行,也可在施工现场进行整体热处理(不用加热炉)。     

淬火、回火对连铸QTNi4MoV球墨铸铁组织和硬度的影响

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和硬度计等对QTNi4MoV球墨铸铁在淬火和回火过程中的组织及硬度变化规律进行了研究。结果表明：经1323 K保温4 h的石墨化退火处理后,QTNi4MoV球墨铸铁的组织由石墨球+残留奥氏体+针状贝氏体组成,硬度约为40 HRC;再经1223 K保温1 h油淬后,QTNi4MoV球墨铸铁的组织由石墨球、马氏体和残留奥氏体组成,硬度为48.5 HRC;淬火后QTNi4MoV球墨铸铁的组织具有良好的回火抗力,回火温度达到773 K时,其淬火马氏体才开始分解;经773 K保温3 h的一次和二次回火后,QTNi4MoV球墨铸铁的组织为石墨球、回火马氏体和少量残留奥氏体,硬度值分别为47.5和46 HRC,抗拉强度高于900 MPa,满足铝合金压铸模具服役时对其制造材料在力学性能方面的要求。     

亚共析钢中的组织缺陷

不同状态的亚共析钢有不同的组织缺陷。例如,正火态亚共析钢中有带状组织、魏氏组织,前者可通过退火加以改善或消除,后者可通过细化晶粒正火、退火或锻造加以改善或消除。调质态亚共析钢中的不良组织有游离铁素体、上贝氏体或托氏体等。对于淬火加热未溶解的铁素体,可通过提高淬火温度或延长保温时间来消除;而对于在淬火过程中析出的铁素体,则可通过提高淬火烈度来消除。分析了共析钢中上述不良组织的形成机制,提出了预防其产生的措施。