W形金属密封环轴向刚度影响因素研究

W形金属密封环的轴向刚度与其密封效果关系紧密,合理选择其轴向刚度是进行系统结构与参数优化的基础。应用ANSYS软件计算W形密封环的轴向刚度,研究密封环结构参数(壁厚、波高、波峰半径、波谷半径和密封环外径)、波层和温度对密封环轴向刚度的影响规律。结果表明:W形金属密封环轴向刚度与波高、波峰半径、波谷半径、层数以及温度呈反比关系,与壁厚和外径呈正比关系;壁厚和波高变化对密封环轴向刚度影响显著,在W形密封环设计过程中要考虑其壁厚与波高大小;金属W形密封环的多层结构比单层结构的补偿能力更强,在对补偿性要求高的场合,优先选择多层W形密封环;金属W形密封环轴向刚度与温度呈反比,高温环境下工作的金属W形密封环还需要考虑密封环强度。     

波纹曲率半径误差对波纹管性能影响分析

现行国内外膨胀节标准关于无加强U形波纹管的应力设计中,均没有考虑波纹管波纹曲率半径因素,但是在制造过程中,波纹管波纹处曲率半径往往存在一定偏差,目前国内外尚没有关于波形偏差对波纹管性能影响研究的报道。通过假定波纹管波峰波谷处曲率半径偏差为符合标准规定的极限偏差,用有限元法(FEM)对该波纹管进行分析,与相同参数的理想波形波纹管性能进行对比,得出波纹曲率半径偏差对波纹管性能影响的规律。结果表明,标准规定的极限偏差下,波纹管强度和刚度性能没有明显差异,而由于波峰和波谷处的应力不均匀,可能对疲劳性能存在一定的不利影响。     

U形无加强波纹管平面失稳判据研究

本文采用了理论分析及非线性有限元分析的方法探讨了单纯内压载荷以及内压—轴向压缩位移载荷下U形无加强波纹管平面失稳的应力判据。与实验结果的对比表明在这两种载荷下 ,U形无加强波纹管平面失稳与否主要取决于波纹管波峰、波谷以及环板中塑性区的产生与扩展。     

散热带轧波过程数值模拟及其圆弧偏心的研究

为了分析轧波过程中铝合金箔片的应力应变分布规律和散热带波峰(波谷)圆弧偏心的原因,以及得到准确的散热带波形。在有限元软件Ansys Workbench中,采用双线性随动硬化材料模型模拟轧波刀轧制铝合金散热带波形的过程,并在某型号的轧波机上进行了验证。研究结果表明:铝合金箔片在轧波过程中其应力变化为波浪状,应力曲线的每一个波峰与铝合金箔片的波峰(波谷)成形相对应;铝合金箔片形成波峰(波谷)后,其残余应力从波峰(波谷)顶点向两边递减,两边残余应力分布不对称,这是散热带波形圆弧偏心的原因;由于轧波刀具的啮合运动,使铝合金箔片在形成波峰(波谷)时,其塑性应变分阶段增加到最大值;软件分析的散热带模型和实际轧波后的散热带模型完全吻合,验证了本分析方法的正确性。     

Ｗ 形金属密封环轴向刚度影响因素研究

W形金属密封环的轴向刚度与其密封效果关系紧密,合理选择其轴向刚度是进行系统结构与参数优化的基础。应用ANSYS软件计算W形密封环的轴向刚度,研究密封环结构参数（壁厚、波高、波峰半径、波谷半径和密封环外径）、波层和温度对密封环轴向刚度的影响规律。结果表明：W形金属密封环轴向刚度与波高、波峰半径、波谷半径、层数以及温度呈反比关系,与壁厚和外径呈正比关系;壁厚和波高变化对密封环轴向刚度影响显著,在W形密封环设计过程中要考虑其壁厚与波高大小;金属W形密封环的多层结构比单层结构的补偿能力更强,在对补偿性要求高的场合,优先选择多层W形密封环;金属W形密封环轴向刚度与温度呈反比,高温环境下工作的金属W形密封环还需要考虑密封环强度。     

膨胀节在中温换热器上的应用及失效分析

符号说明σx──内压引起的膨胀节直边段的周向薄膜应力；σ1──内压引起的膨胀书周向薄膜应力；σ2──内压引起的膨胀节经向薄膜应力；σ3──内压引起的膨胀节经向弯曲应力；σ4──由于轴向伸缩变形引起的膨胀节经向薄膜应力；σ5──由于轴向伸缩变形引起的膨胀节经向弯曲应力；σp──组合应力，σp＝σ2＋σ3；σd──组合应力，σd＝σ4＋σ5;σR──组合应力，σR＝0.7σp＋σc；[σ]t──膨胀节在设计温度下的许用应力；σts──膨胀节在设计温度下的屈眼点；N──膨胀节的疲劳破坏次数；nf──安全系数；[N]──膨胀节的疲劳…     

金属波纹膜片的设计

一、基本概念金属波纹膜片通常是指刻制有一定波纹形状的金属薄片。它在一定的载荷作用下能产生相应的位移,常见的波纹形状如图1所示。 1.有效直径D:是指膜片工作部分所占用的直径,有效直径有时也称工作直径,D/2称为有效半径(工作半径)。 2.平中心d:是指膜片中间平面所占直径,此处常用来固定联接零件,有时亦称硬中芯,d/2称为平中心半径(硬芯半径)。     

阀门用波纹管的应力分析

基于有限元方法建立了阀门用波纹管的应力分析方法,通过对波纹管进行有限元分析。结果表明,无论何种工况,波纹管各层的应力分布规律基本相同,其分布规律是波峰与波谷部位应力较大,其余部位应力较小;在位移载荷(拉或者压)作用下,波纹管的最大等效应力均发生在波谷位置;在拉伸位移-内压联合作用下,结构最大应力发生在波峰,在压缩位移-内压联合作用下,结构最大应力发生在波谷;在工作状态下,波纹管的应力主要是由位移载荷引起,因此,在使用过程中应严格控制位移的大小。     

任意度数牛角弯头料计算

一、计算公式各公式中符号均参见图1、2、3。 1.正团锥台高:h=2(m-1)Rtgα式中m—弯头节数 R—弯曲半径α—端节角度 2.住一小锥台高:h_1=2Rtgα 3.相邻断面半径差:f_1=(r_1-r_5)/(m-1)式中r_1、r_5——大锥台大小端内半径     

预应力绕丝超高压容器的设计、制造和检验

符号г_1 筒体内半径г_2 筒体外半径г_3 绕丝层外半径 K=r_3/r_1容器内外径比 K′=r_2/r_1筒体内外径比σ_(0.2) 材料屈服极限 n 安全系数     

Mg/Al复合板波纹轧模拟及变形区微观组织演变分析

通过建立Mg/Al复合板波纹轧热力耦合有限元模型并进行轧卡实验,分析了应力、应变及温度对金属变形以及微观组织演变的影响。结果表明,当波纹轧初始轧制温度为400 ℃、平均压下率为35%时,复合板在变形区靠近出口位置实现复合,复合界面波谷处扩散层厚度为3.3 μm,波峰处扩散层为2.7 μm;等效应变和温度的增加促进了镁合金的变形晶粒发生动态再结晶,其微观组织主要包括等轴晶、孪晶以及动态再结晶晶粒,界面波谷处晶粒平均尺寸为3.71 μm,波峰处为6.92 μm。     

问题解答

[问]:蜗杆螺牙在分度圆上名义轴向齿厚的计算公式,在燃化出版社《机械设计手册》中册中写为S_1=m_s(2/π-0.2tgα_a);在机械工业出版社《机修手册》蜗杆传动分册中写为S_(af1)=m(π/2-0.2tgα)建议取S_(af1)=(πm)/2;在科学出版社《齿轮原理与制造》中,写为S_(轴分1)=(πm)/2。不知在生产中应如何采用? (上海东方机械厂等)     

基于有限元的谐波齿轮传动柔性轴承动态和接触特性分析

针对柔性轴承对谐波传动的承载能力、传动精度及寿命影响较大等问题,以谐波传动柔性轴承为研究对象,综合考虑轴承转速、载荷、变形等因素影响,基于ANSYS/LS-DYNA非线性接触分析方法对柔性轴承的动态和接触特性进行有限元仿真分析。研究结果表明,柔性轴承外圈不同位置动态特性基本相同,距离长轴不同距离的滚动体位移基本相同,速度以波峰波谷交替变化,且随距离增大而减小;外圈、滚动体应力主要集中在长轴附近,应力以波峰波谷交替变化,远离长轴后应力值减小;滚动体与内外圈接触力波动较大,且与外部载荷基本相同,与保持架接触力波动较小。     

关于卧式容器的合理设计

(符号说明) C_2 腐蚀裕度,cm; D_i 容器内直径,cm; K 系数; L_o 简体长度(未包括封头直边),cm; N 系数,1/cm; V 容器容积,cm~5(文中已注有单位者除外) σ′_1 由弯矩M_1所引起的在跨距中点处筒体横截面最高点处的轴向应力,kgf/cm~2; σ′_2 由弯矩M_2所引起的在跨距中点处筒体横截面最低点处的轴向应力,kgf/cm~2;     

φ32波形刃立铣刀

说明:1.刀具特点:(1)刀具刃部材料为 W18Cr4V 柄部材料为45钢;(2)刀具前面铣或波状与后面相交,得波形刀刃轴向波距为 S/Z,各齿锯开 S/Z,交义切削,得鱼鳞状切屑,排屑方便;(3)刀刃各点刀倾角入不同,逐渐切入,切削平稳,振动小;(4)刀刃各点的前角不同,波峰处前角为12°,波谷处更大,切削力小,扭矩小;     

无差动法滚切斜齿圆柱齿轮挂轮的精度分析

1.无差动法滚切斜齿圆柱齿轮原理 应用无差动法在滚齿机上滚切斜齿圆柱齿轮时,不论齿数多少,分度挂轮传动比均为: i_1=A_1K/Z(?)ssinβ/m_nπ(1) 式中 m_n——齿轮工件法向模数,mm β——齿轮工件分度圆螺旋角,(°) z——齿轮工件齿轮 K——滚刀头数 A_1——机床分齿挂轮定数 s——机床轴向进给量,mm/r 式(1)中符号的规定如下表所示。 2.误差计算式 由于式(1)中包含有无理数,故分齿挂轮传动比只能是近似的,i_1的误差势必对β角产生影响。另外,轴向进给量8是由进给挂轮决定的,若进给挂轮传动比有误差,即8有误差,也会造成β角的误差。     

安全卸压管安全端异种金属焊接残余应力影响因素的研究

焊接残余应力是造成接管安全端异种金属焊缝发生应力腐蚀开裂的重要因素。利用有限元方法,主要研究了安全端长度、焊接约束条件和同种金属焊接对异种金属焊接残余应力的影响。结果表明,安全端较短(w/t=0.5)时,安全端侧采用固定约束有利于减小异种金属焊缝内表面的轴向残余拉应力,经同种金属焊接后,异种金属焊缝内表面的轴向残余拉应力会大幅降低;安全端较长(w/t=4.0)时,异种金属焊缝内表面的轴向残余拉应力对安全端侧的约束条件不敏感,经同种金属焊接后,异种金属焊缝内表面的轴向残余拉应力会增大。     

环面蜗杆的修形 下

2.轴移修形蜗杆加工时,中心距保持不变,而改变传动比,并使刀架沿刀杆轴向位移,此时,修形量为式(12)与式(16)之和: ΔS=ΔS_2+ΔS_3     

滚动轴承的诺谟图计算

滚动轴承的选择计算或校核计算,通常是在轴的结构设计和强度计算初步完成后开始的。这时已知轴颈的直径d,轴承上的径向载荷F_r,轴向载荷F_α,可按下式选择轴承型号: C_(ca)=PL~(1/3)≤C (1) 式中:C_(ca)——轴承的计算动负荷,N C——轴承样本中额定动负荷,N P——轴承的当量动负荷,N L——轴承寿命,10~6转L=60L_hn/10~6 (2) 其中:L_h——轴承寿命,h     

修复三爪卡盘工具

三爪夹盘使用一段时间后会出现喇叭口或工件卡紧与主轴不同心,只有进行修复才能保持卡爪精度。我们制造了一种修复卡爪的简易工具——卡套(图1)。这种工具制造简单,使用方便,修复卡爪效果比较好。卡套设计顺序如下: 1.先用半径规测出所修卡爪内弧R;2.把所测数据代入公式:d=2R 1.5(毫米)。D=d 20。求出d、D;