铜-镁合金电车架空线可防止蠕变

苏格兰Rautomead International公司开发出一种铜镁合金，准备在欧洲城市间电车架空线上使用。这个合金由90％铜和10％镁组成。据说，此合金拥有高的拉伸强度和良好的抗蠕变能力。拉伸强度510MPa，延伸率3％。     

FeMnSiCrNi形状记忆合金研究

研究了ＦｅＭｎＳｉＣｒＮｉ合金的化学成分、蠕变性能及腐蚀特性。结果表明，Ｆｅ－１４Ｍｎ－６Ｓｉ－９Ｃｒ－５Ｎｉ合金具有较好的形状记忆效应。经训练后，合金绝对应变回复率可达６．２％，并具有较好的抗蠕变性能、抗碱性腐蚀性能和抗晶间腐蚀性能。     

火箭发动机用高强度铜合金

美国宇航局格林研究中心开发出一种高性能铜合金，用粉末冶金法制成的这种合金可用于火箭发动机。这种合金牌号为GRCop-84，其组成为Cu-8Cr-4Nb，是一种弥散强化合金。它拥有出色的热导率和高强度，良好的抗蠕变能力，在高温下的低周期疲劳寿命。这种材料用真空感应熔炼和惰性气体雾化技术制成。它可用于火箭发动机套筒，并可用于其它受热部件。在673-1073K间、恒定应力下，测量了拉拔材和CLN材的合金蠕变特性。该合金由纯铜基体和14Vol％Cr2Nb颗粒组成。30-100nm的细颗粒在晶粒间起着弥散体作用。较粗的颗粒达1μm，尺寸与晶粒相当，起着特殊的强化作用。     

Ti5Al4Mo4Cr2Sn2ZrNb钛合金在三种热处理状态下的蠕变裂纹扩展

选用三种不同热处理制度，借助于直流电位法对Ｔｉ５Ａｌ４Ｍｏ４Ｃｒ２Ｓｎ２ＺｒＮｂ钛合金进行抗蠕变裂纹扩展性能的研究。结果表明，二次固溶＋时效处理者最佳，合金抗蠕变裂纹扩展的能力最强，抗蠕变断裂应力强度因子Ｋ也最高，蠕变断裂寿命最长，β处理的合金性能最差，退炎处理者介于两者之间。     

一种可抵御火箭发动机中蠕变和疲劳的铜合金

美国宇航中心的格林研究中心开发出一种铜合金，该合金拥有热导、热膨胀、强度、抗蠕变、韧性及低循环疲劳(LCF)寿命等诸多方面的优异特性，可用作反馈式冷却火箭发动机的零件。GRCop-84(Cu-8Cr-4Nb)比现在使用的NARloy—Z(Cu-3Ag-0．5Zr)合金的性能更加优越。它可以改善发动机性能及可靠性。     

金属材料的抗蠕变机理及方法综述

本文分析了传统金属材料抗蠕变性能的不足以及研制抗蠕变性能优良的金属材料的必要性。通过分析影响蠕变的因素,得出蠕变温度和蠕变应力能够影响蠕变行为,而析出相又是影响蠕变行为的关键因素这一结论。综述了固溶强化、析出强化、弥散强化和晶界强化等几种提高材料抗蠕变性能的方法及机理,列举了几种常见的蠕变试验方法。最后展望了抗蠕变金属材料广泛的应用前景。     

一种高W单晶镍基合金的组织演化与蠕变行为

通过蠕变曲线测定及组织形貌观察,研究了一种9％W单晶镍基合金的组织演化与蠕变行为.结果表明,当在1040℃施加应力大于160MPa时,合金表现出明显的施加应力敏感性,在试验的温度范围内,合金具有较低的应变速率和较长的蠕变寿命,测定出合金的表观蠕变激活能为465kJ/mol.在蠕变初期,合金中γ'相沿垂直于应力轴方向,转变成N-型筏状结构,在稳态蠕变期间合金的变形机制是位错攀移越过筏状γ'相,而蠕变后期合金的变形机制是位错剪切进入筏状γ'相.蠕变断裂后,在试样不同区域筏状γ'相具有不同的形貌,在远离断口区域,筏状γ'相与应力轴方向垂直,而在近断口区域筏状γ'相尺寸及扭曲程度增加的原因是承受的应力及变形程度增大所致.     

GH907合金疲劳蠕变和氢脆的显微分析

运用透射电子显微术分析研究了低膨胀高温合金ＧＨ９０７合金疲劳蠕变断裂试样和充氢试样的显微组织疲劳蠕变后合金显微组织发生了很大的变化，主要强人相γ变得没有规则，且片状ε相发生断裂；充氧后合我显微组织变化不大，使合金具有良好有抗氢脆的能力，但由于氢在晶界析出，晶界相与基体的结合力下降，合金的塑性，持久性能略有下降。     

气体涡轮机用材料

德国蒂森克虏泊公司设计出一种拥有高抗蠕变强度和疲劳强度的合金。这是一种由镍、钼、钴、钨组合成的,用于制造气体涡轮的材料。添加20％的铬可使合金耐受高温浸蚀。铝和钛也可通过金属间化合物NiX（Al,Ti）的弥散作用提高材料的抗蠕变强度。但是这些元素必须细心控制,过高浓度的金属间化合物浓度可能使合金变脆,     

镁合金单轴拉伸微蠕变测量系统

为了准确测出镁合金抗微蠕变性能,采用单轴拉伸法对镁合金进行室温蠕变试验,开发了镁合金微蠕变测量系统,解决了测量微蠕变关键技术问题,提出采用高精度位移传感器、恒温箱、测量放大器以及设计专用蠕变变形测量装置,构成镁合金微蠕变测试系统。试验结果表明,该系统精度高、性能稳定,可精确测试镁合金室温蠕变稳态速率和应变量,镁合金ZM6室温（35℃）下的蠕变应变为0．02％,最小稳态蠕变应变速率为10^-10。S^-1。     

一种GH4169镍基合金的组织结构与蠕变性能

通过对一种等温锻造GH4169镍基合金进行直接时效处理,蠕变性能测试及组织形貌观察,研究了该合金的组织结构与蠕变行为。结果表明,GH4169合金的组织结构由γ基体,γ′相、γ″相和δ相组成,且各相之间保持共格界面。测定出合金在660℃/700MPa条件下的蠕变寿命为123h。合金在680℃/700MPa的蠕变寿命为39h,在实验温度和应力范围内,计算出直接时效合金的蠕变激活能为588.0kJ/mol。合金在蠕变期间的变形机制是位错滑移和孪晶变形,其中,沿晶界析出的粒状碳化物,可抑制晶界滑移,是使合金具有较好蠕变抗力的主要原因。随蠕变进行,开动的滑移系中位错运动至晶界受阻,并塞积于该区域引起应力集中,当应力集中值大于晶界的结合强度时,可促使其在与应力轴垂直的晶界处发生裂纹的萌生与扩展,直至断裂,是合金在蠕变期间的断裂机制。     

锰对铸态ZA27合金压缩蠕变的影响

本文采用自制的试验装置研究了锰对铸态ZA27合金压缩蠕变行为的影响。结果表明，在所试验的温度为20℃到160℃和压应力为50MPa到137.5MPa的范围内，ZA27-Mn和ZA27合金的第一阶段压蠕变量和稳态蠕变速率随着温度和应力的增高而增大，但ZA27-Mn合金的第一阶段的蠕变量和稳态蠕变速率低于ZA27合金。两种合金的压蠕变均符合Int=C-nln Q/RT，材料结构常数C不同合金压蠕变不同，ZA27-Mn合金的应力指数n和蠕变激活能Q分别为3.89和83.97KJmol^-1合金的应力指数和蠕变激活能分别为3.46和81.09KJmol^-1，合金的压蠕变由锌的点阵自扩散和位错的攀移控制。在整个试验温度和应力范围内，ZA27-Mn合金的压蠕变抗力高于ZA27合金。     

一种含Re单晶镍基合金的蠕变行为

通过组织形貌观察及蠕变曲线测定,研究了一种含Re镍基单晶合金的高温蠕变行为.结果表明,4.2％Re单晶合金在1060～1100℃温度区间具有较好的承温能力,但表现出较强的施加应力敏感性.经高温蠕变断裂后,在试样不同区域γ'相具有不同的组织形貌,在远离断口区域γ'相形成的筏状组织与施加应力轴方向垂直,而在近断口区域,筏状γ'相的粗化及扭曲程度增加为该区域发生较大塑性变形所致.在蠕变后期,合金的变形机制是迹线方向为[011]和[011]的滑移位错切入筏状γ'相,主次滑移系交替开动,使筏状γ '相发生扭折形成不规则的扭曲形态,直至发生断裂是合金的蠕变断裂机制.     

锰对ZA27合金压缩蠕变的影响

为了解质量分数为0.5%Mn对铸态ZA27合金压缩蠕变行为的影响,采用自制的试验装置研究了ZA27-Mn合金和ZA27合金第一阶段的压蠕变量和稳态蠕变速率.结果表明:ZA27-Mn合金第一阶段的压蠕变量和稳态蠕变速率低于ZA27合金,而两种合金的压蠕变均符合于lnt=C-nlnσ Q/RT,ZA27-Mn合金的应力指数(n)和蠕变激活能(Q)分别为3.83和82.76 kJ·mol-1,而ZA27合金的应力指数和蠕变激活能分别为3.46和81.09kJ·mol-1,材料结构常数C不同,合金压蠕变不同,ZA27-Mn合金的压蠕变抗力高于ZA27合金;加入0.5%Mn对ZA27合金蠕变机制并无影响,均是锌的点阵自扩散和位错的攀移机制.     

Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo合金室温压缩蠕变行为及位错类型研究

研究Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo合金在不同外加应力下的室温压缩蠕变行为,拟合了蠕变曲线,计算出蠕变发生第二阶段的临界值,并对不同应力水平压缩后的合金显微组织进行TEM观察,研究其位错滑移类型。结果表明:室温条件下,Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo合金压缩蠕变-时间曲线符合时间强化指数模型,该合金发生蠕变第二阶段的临界值为518 MPa,这为深海装备的安全设计提供了依据。Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo合金室温压缩蠕变机制主要是位错滑移,其中基面滑移最容易启动,其次是柱面滑移和锥面滑移。结合微观组织分析与蠕变曲线可以判断锥面滑移对蠕变有较大贡献。      

锰对Al—Cu合金固液态区间蠕变及应力松弛的影响

在自行研制的流变性能测试装置上研究了锰对Ａｌ－５％Ｃｕ合金固液态区间蠕变和应力松弛的影响，考察了锰加入量对合金蠕变，蠕变速率及残余应力的影响程度。研究结果表明，锰能不同程度地减少合金的蠕变量，降低蠕变速率。此外，锰还能使残余应力提高。锰加入量增加，效果显著。     

Udimet500镍基高温合金长期蠕变行为

系统分析 U dim et5 0 0合金经由 80 0℃和 90 0℃不同应力条件下的蠕变行为规律 ,并结合显微组织分析以揭示合金的蠕变变形行为。结果显示 ,合金很快达到稳态蠕变阶段 ,随后马上进入蠕变第三阶段 ,即蠕变过程主要由加速蠕变控制。组织分析表明 ,高温蠕变过程中γ′强化相粗化 ,晶界相的析出及加宽 ,σ相的析出可能是导致蠕变加速的主要原因     

Mg-11Gd-2Y-1.5Ag-0.5Zr合金的高温蠕变行为

本工作研究了Mg-11Gd-2Y-1.5Ag-0.5Zr合金在225～275℃/110～150 MPa条件下的高温蠕变行为和组织演变.结果表明:合金在225℃/110～150 MPa蠕变状态下,蠕变应力指数n=3.4,蠕变机制为位错滑移机制;在250℃/110～150 MPa蠕变状态下,蠕变应力指数n=4.7,蠕变机制为位错滑移机制;在275℃/110～130 MPa蠕变状态下,蠕变应力指数n=5.8,蠕变机制为位错滑移机制;在275℃/130～150 MPa蠕变状态下,蠕变应力指数n=10.5,幂律蠕变定律失效,蠕变机制较为复杂.根据蠕变激活能Q值对蠕变机制的分析结果与蠕变激活能n值分析结论基本一致.合金在同一温度下,晶粒尺寸随着应力的增大而增大;在同一应力下,晶粒尺寸随着温度的升高而减小.在本研究中,110～150 MPa的高应力范围内,合金在250℃以下有着良好的抗蠕变性能.     

DD3单晶合金高温蠕变、疲劳及其交互作用机制

研究不同温度、不同应力下DD3单晶合金不同取向的疲劳、蠕变及疲劳-蠕变交互作用机制.结果表明:给定的实验条件下,DD3单晶的疲劳、蠕变及其交互作用均具有明显的各向异性,均以[111]取向的寿命最长,[001]取向次之,[011]取向最短,在相同温度和应力条件下以疲劳时的各向异性程度最为显著;DD3单晶具有较强的抗蠕变能力和相对较弱的抗疲劳能力,疲劳-蠕变交互作用中蠕变起主要作用.     

一种低成本镍基铸造高温合金的高温力学行为

研究了一种无钴镍基铸造高温合金K46的高温拉伸、蠕变和持久性能,并与K412合金进行了比较.结果表明,K46合金的高温拉伸和高温持久强度均高于K412合金,但前者成本低于后者.K46合金在950℃高温下仍具有强度和塑性,足以保证K46合金的安全使用.K46合金的高温拉伸蠕变曲线表现出非常长的稳态蠕变阶段,而较高的蠕变塑性来自于加速蠕变阶段.K46合金的蠕变机制受位错通过γ′沉淀相的攀移过程所控制.K46合金的拉伸、蠕变和持久断裂都表现出沿晶(枝晶间)特征.