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随着深基坑工程的广泛应用,如何就基坑工程中的地下水问题进行深入研究,寻求合理的降水方案及试验分析降水对地下连续墙的影响就显得尤为重要。针对大岳高速洞庭湖锚定基坑现有条件,现采用室内变水头试验分别测定不同孔隙比和含水率条件下的土层渗透系数,总结二者影响机理进而选择适用的降水的方法。借助有限元分析软件Midas GTS模拟考虑降水和不降水两种情况,对实际工程锚碇基坑建立三维模型,并在此基础上模拟地连墙墙体厚度不同时其受力和变形特点,模拟结果显示基坑降水开挖相对于不降水时,地连墙墙体的环向应力、竖向弯矩、侧向位移均增大,并提出通过增加地连墙的墙体厚度可一定范围内对地连墙的自稳有积极作用。 相似文献
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结合工程实际情况,天津富润中心地下室采用全逆作法方案,基坑支护采用地连墙(两墙合一)+结构楼板水平支撑两者结合,保证基坑安全,加快进度,节省支护成本。采用ETABS软件分析楼板的支撑刚度,指导基坑设计,同时对西侧汽车坡道、北侧人防楼梯及沉降后浇带进行处理,以满足水平支撑的要求。提出壁桩方案及其设计方法,满足逆作法的需要。采用后叠合方案解决地下工程施工偏差较大的问题,采用预埋钢筋、预埋钢筋接驳器、焊接钢牛腿等措施解决水平构件与竖向构件连接节点问题。东侧因场地限制采用柱压地连墙的方案,使用十字钢板接头和压顶大梁解决地连墙接头抗剪承载力较弱和整体受力的问题。 相似文献
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深圳地铁12号线上川站深基坑位于繁华路段的2个十字路口之间,周边邻近建筑较多。为了选取合适的围护结构,采用三维有限差分软件对地铁基坑的开挖进行仿真分析,对比分析了地连墙和排桩2种支护方案的效果。研究结果表明,2种支护方案中第1道钢筋混凝土支撑轴力均大于第2、3、4道钢支撑,地连墙+内支撑方案的支撑轴力比排桩+内支撑方案的支撑轴力大;地连墙方案的最大水平位移为13.5 mm(标准段),发生在基坑深度约0.6H处;排桩方案中的最大水平位移为25.26 mm(盾构井端头),发生在桩顶处;地连墙和排桩2种方案中,基坑周围地表沉降随距基坑边缘距离的增大先增大后减小,然后逐渐趋于稳定,最大值分别为18.7 mm和31.27 mm,最大值大约发生在距离基坑边缘0.4H 0.5H处。考虑到周边环境的制约,从基坑安全性来看,选取地连墙的围护效果较排桩好。 相似文献
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以滇中引水龙泉倒虹吸盾构接收井77.3m超深圆形基坑工程为例,介绍了超深基坑监测布置方案,并基于监测数据研究圆形基坑受力变形规律。研究结果表明:①基坑开挖引起圆筒状地连墙逐渐变成沿一个方向拉长、而另一方向缩短的椭圆筒形状,朝向基坑内、外侧的变形值较小,远低于目前规范中对一级基坑的变形量要求;②圆形超深基坑开挖过程中,位于地连墙外侧的环向钢筋以受压为主,内侧的环向钢筋局部出现拉应力,而竖向钢筋既有部分受拉,也有部分受压,主要受圆筒结构空间变形影响所致;③墙体所受弯矩较小,最大弯矩仅为-390kN·m,出现在开挖至40m深度时;④地表变形以隆起为主,地连墙与土体之间并未发生有效滑移,土体卸荷作用使得坑底土体带动地连墙以及周边土体发生隆起;⑤基坑周围水位下降幅度很小,说明本工程地连墙采用铣接头能较好地保证圆形围护结构的完整性,具有良好的隔水效果。 相似文献
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针对某一建筑超深基坑工程,结合其工程地质及水文地质条件、场地周边环境,并考虑基坑自身及周围建(构)筑物的安全及造价等因素,综合确定采用混凝土地连墙落底+三道内支撑的支护方式。通过数值模拟的方式对不同地连墙长度条件下基坑降水及开挖引起的基坑变形进行了分析。结果表明,不同的地连墙长度对坑外土体变形的影响范围及程度不同,是否封闭地下水是影响土体变形的重要因素。由此确定了合理的地连墙长度,同时验证了支护方案的合理性。 相似文献
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安关峰 《地下空间与工程学报》2005,1(6):859-862
广州市五山路地铁车站基坑维护结构采用800mm地下连续墙,通过优化计算分析确定700mm地连墙完全可以确保基坑安全,而且对主体结构的影响进行了计算分析。计算结果证明采用700mm地连墙不仅确保基坑安全而且节约了资金,经济效益相当显著。 相似文献
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温度场对深基坑围护结构受力变形的影响不仅是温度场与应力场的热力耦合问题,同时也是水、土、围护结构共同作用问题。通过对日本东京新丰洲变电所深基坑工程实测结果的反分析,确定了温度场对环形深基坑围护结构受力变形影响的分析方法,获得了温度场变化引起的围护结构受力变形模式,并将研究成果应用于上海世博变深基坑围护结构受力变形分析。分析结果表明:基坑开挖后,围护结构的内侧面暴露在大气中,受大气温度变化的影响,地连墙内外侧存在温度差,且不同位置、不同施工阶段,地连墙的温度场不同;开挖面以上的地连墙没有坑内土体的约束作用,其环向应力的大小主要取决于坑外水、土压力的作用,温度下降时,地连墙向坑内收缩变形;开挖面以下及开挖面附近的墙体,墙体收缩变形受到坑内土体的约束,温度下降时,地连墙的环向应力减小。 相似文献
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分析复杂多因素影响下基坑开挖周边土体位移特性,建立弹塑性有限元模型对地连墙刚度、地连墙插入比、土体流变的时效特性、基坑开挖方式4个因素进行模拟。通过计算,研究了地连墙刚度、地连墙插入比、基坑开挖方式和基坑周边土体水平位移的关系以及基坑开挖后周边土体的位移随时间的推移而增大的土体流变特性。 相似文献
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基坑开挖前潜水降水引起的地下连续墙侧移研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在天津地铁3号线某车站基坑工程开展了现场潜水预降水试验与测试,发现基坑开挖前的潜水预降水即可引起可观的地下连续墙向坑内的位移,进而引起坑外地面及建(构)筑物沉降;并对比了预降水前在地下连续墙墙顶设置水平支撑与否及分段降水时对应的地连墙侧移模式及大小,发现降水前提前在墙顶设置水平支撑能够大幅度减小预降水过程中地连墙墙顶侧移,并使得墙体侧移模式由悬臂型转化为内凸型。对试验依托的实际工程,结合有限元软件ABAQUS建立考虑降水井瞬态降水的三维流固耦合模型,研究了基坑开挖前潜水降水过程地连墙侧移机理。研究表明,基坑开挖前潜水降水导致坑内土体在土体自重和墙体侧压力作用下发生三向固结,从而导致墙体发生侧向位移,同时坑内外墙、土压力发生重分布。基坑提前设置第一道水平支撑再降水、结合信息化施工分层分段降水等均可有效减小基坑开挖前潜水降水引起的变形。 相似文献
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《岩石力学与工程学报》2021,(4)
以杭州某30.2m深大基坑工程为研究对象,结合收集到的16个杭州基坑案例资料以及文献中已发表的上海地区同类工程实测数据,分析该30.2 m深大基坑开挖全过程中的地连墙隆沉及挠曲变形、地连墙墙体应力、立柱隆沉、支撑轴力、土压力、地表沉降等的发展演变规律。得出如下结论:(1)地连墙最大侧移深度H_m在H_m=H_e-5和H_m=H_e+2.5之间。受益于围护体系良好的整体性,基坑地连墙的最大侧移δ_(hm)得到了较好地控制,平均最大侧移为0.28%He。(2)位于开挖中部的地连墙侧移是坑角附近的3.5倍,这主要是"坑角效应"所致,可见对未采用分区开挖的深大基坑,坑角的"加筋"作用对限制开挖变形非常重要。(3)受杭州软黏土"蠕变效应"和深开挖"深度效应"的影响,地连墙和坑外地表在阶段6均产生了最大位移增量。深埋土层较浅埋土层的开挖会释放更多的应力,诱发更大的变形。(4)水平支撑主要承担由邻近土层移除所产生的外荷载,较远处的开挖对支撑轴力影响有限,且由开挖引起的外荷载向支撑的转移主要在支撑浇筑后的1~2个月内完成。(5)不同于梯形或AEP三角形包络线分布,本工程地连墙墙后水平土压力沿深度呈线性分布。靠近开挖面的地基土,更容易处于主动状态,产生较小的水平土压力。(6)基于本30.2 m深大基坑实测数据以及杭州16个类似的基坑案例,提出了基于基坑开挖面积与地连墙最大侧移之间的经验关系式。 相似文献
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《岩土工程学报》2017,(Z2)
已有工程实测表明,基坑开挖前的预降水可引起围护结构和周边环境厘米级的变形,但相关的研究报道还是偏少,基坑预降水引起的基坑变形性状仍未被全面揭示。采用ABAQUS建立考虑降水井瞬态降水的二维流固耦合有限元模型,研究了基坑宽度和预降水深度对预降水引发变形的影响。研究表明,预降水引发的最大地连墙侧移及地连墙侧移沿深度发展范围随着基坑宽度、降水深度的增加而增大,并且存在临界基坑宽度使得在临界宽度范围内,最大地连墙侧移及地连墙侧移深度范围随基坑宽度的增加而快速增加,而超过临界宽度后,基坑宽度对地连墙侧移的影响会明显减弱;同时存在临界降水深度,使得在其范围内,最大地连墙侧移随预降水深度的增加而变化缓慢,而超过临界降水深度后,降水深度的增大将引起最大地连墙侧移发生较大幅度的增长。 相似文献
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易触变性土层基坑地连墙插入比优化研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Midas GTS有限元软件建立了矿机站基坑标准段的平面应变模型,系统研究了不同插入比条件下地连墙墙顶位移、墙体位移和钢支撑轴力的变化规律。结果表明,插入比从0.4到0.8变化时,地连墙墙顶水平位移和竖向位移基本呈减小趋势,墙体水平位移和钢支撑轴力基本呈逐渐增大趋势,但变化幅度不显著;插入比为0.9时,地连墙墙顶水平位移和竖向位移、墙体水平位移和钢支撑轴力最大值均发生突然增大现象。结合现场监测数据,建议矿机站所在区域基坑施工中地连墙插入比取0.8。 相似文献