GCr15电动机轴承断裂原因分析

某轧钢厂的GCr15电动机轴承在使用半年后发生断裂。通过对该轴承进行断口宏观观察、力学硬度、化学成分及显微组织方面的分析后表明:电动机轴承内外圈及滚珠的化学成分符合成分标准要求;电动机轴承断裂方式为高周疲劳断裂。由于轴承的滚珠组织未经热处理和组织缺陷,其洛氏硬度和耐磨性降低,导致滚珠缺陷组织处萌生裂纹源;内外圈组织正常,滚珠在工作中不断与内外圈摩擦、升温,引起电动机轴承内外圈的断裂和保持架的高温变形。     

某型风电机组变桨轴承断裂失效分析

某型风电机组变桨轴承在运行期间发生断裂,导致叶片掉落引发机组事故。通过对断裂轴承外圈进行宏观检查、断口宏观及微观分析、化学成分分析、力学性能及硬度检测、金相组织检查等,在理化试验的基础上,运用微观断裂机理对轴承的断裂原因进行分析。结果表明,由于轴承外圈上螺栓孔内壁存在腐蚀坑,在腐蚀坑底部应力集中处萌生裂纹,并在使用过程中由于交变应力的作用以疲劳方式扩展,直至断裂。提出了改善轴承外圈孔的加工工艺和增强涂覆层来提高抗腐蚀断裂能力。     

汽车轮毂轴承的断裂失效分析

通过外观检查、成分测试、硬度测试、金相组织和扫描电镜观察等方法,对某品牌汽车3个轮毂轴承失效件进行分析,找出了造成轮毂轴承最终断裂失效的原因。结果表明,3种轮毂轴承的内圈和外圈的组织都符合JB/T 1255-2001标准的要求;1#轮轴轴承失效的原因是由于化学成分不合格和轴承内圈滚道的表面硬度较低;2#轮毂轴承的化学成分、硬度和组织都满足要求,失效原因在于密封性较差,而使得外圈滚道中外界硬度相对较高的颗粒落入滚道,造成磨损加剧;3#轮毂轴承外圈碳含量较低,使得外圈滚道表面硬度偏低,且由于润滑条件不好引起了粘着磨损,加剧了轴承的磨损,并最终造成失效。     

电机轴承老化判断及其装配方法

一、电机轴承老化的判断检查用轴承在轴颈上末清洗之前的检查方法，有以下几种故障情况：轴承内外圈（环）产生裂口；由铁质或塑料元件，把滚珠固定分割，而在滑道上作匀速圆周运动的夹持器产生裂口、碎裂、脱铆，使滚珠凑合在一团；沿切线方向用手触动轴承的外圈，是否滚动而不活动自如，有异常感觉，以查明滚珠产生剥皮、脱落或裂口，有较大的腐蚀麻点；再用手握住轴承外圈，沿轴向前后搬动时，外圈明显位移，并与新轴承或好轴承相比有显著的区别；用0．13mm塞尺检查滚动轴承的幅向间隙一周，间隙均匀而一致，属轴承正常磨损寿命告终，都…     

SKF航空自润滑球面轴承的理化分析

检测了6种SKF航空自润滑球面轴承内圈、外圈的化学成分、显微组织、硬度以及内圈涂层的结构和成分,对球面轴承进行了轴向、径向静载荷试验,不同温度和环境中轴承的摩擦磨损寿命试验。结果表明:①SKF航空自润滑球面轴承的内圈、外圈材料分别为G102Gr18Mo马氏体不锈钢和05Cr17Ni4Gu4Nb沉淀硬化不锈钢,硬度满足EN2755要求;②轴承的轴向、径向承载性能略差,这与外圈的热处理工艺和润滑材料的性能有关。此外,在低温和液压传动用矿物燃料中,SKF航空球面轴承自润滑材料的磨损量较大。     

156132轴承损坏分析

重点从轴承的化学成分、显微组织等方面检查轴承的制造质量。结合断口分析和装配使用方法,对轴承损坏原因进行了分析。结果表明,轴承内圈上存在原始裂纹,工作过程中受力不均,转动过程中温度升高,性能下降。内圈首先断裂,引起滚动体变形和外圈断裂。     

电动机石墨轴承断裂分析

电动机经修理后进行试验,发现信号指示灯不亮。测量发现黄线和红线断路,分解检查发现C相电路中温度保险丝熔断,石墨轴承断裂损坏。电动机内与石墨轴承接触的相关零件进行外观观察、体视检查、组织检查、硬度测试,对石墨轴承的断口进行微观分析,以查明石墨轴承断裂原因。结果表明:电动机石墨轴承受热损伤后产生过载断裂;石墨轴承端面与转子钢制端面工作中相互摩擦导致热损伤;建议控制电动机石墨轴承与转子端面的安装间隙,以减小相互摩擦导致的热损伤。     

轴承外圈缺陷分析

借助金相显微镜、扫描电子显微镜等检测设备对轴承外圈缺陷产生原因进行了分析。结果表明：GCr15钢制轴承外圈缺陷性质为锻造过烧,此外圈的锻造过烧缺陷与锻造过程中碳化物偏析有关。     

UNSM技术在滚动轴承滚道修复中的应用与研究

介绍了超声表面纳米化(UNSM)技术表面修复的工作原理。采用UNSM技术修复滚动轴承内外圈的滚道。通过光学显微镜、硬度仪、表面粗糙度仪和X射线衍射仪分析经UNSM技术修复的轴承内外圈滚道。结果表明,修复后的轴承内外圈滚道表面形貌得到改善。内圈滚道表面粗糙度从2.32μm降低至0.1μm,外圈滚道表面粗糙度从2.38μm降低至0.18μm;滚道表面硬度显著提高。内圈滚道最大残余压应力从-170 MPa提高至-530 MPa,且残余压应力的影响层可达60μm。     

发动机轴承外圈凸台断裂原因分析

发动机厂内试车过程中出现金属屑报警，停车分解检查发现轴承外圈凸台断裂。采用目视和体视显微镜对轴承外圈及配合该弹支进行外观观察和痕迹分析，采用扫描电镜对断口进行分析，检查外圈材质组织和硬度。结果表明:轴承外圈凸台断裂性质为疲劳，导致轴承外圈凸台出现疲劳断裂是由于凸台和弹支卡槽配合尺寸及形状不当，导致装配时干涉。通过加大卡槽深度，采取卡槽不倒角、轴承外圈凸台倒角的结构方式，避免出现装配干涉，预防此类故障。     

热风炉烟道阀门盖爆裂分析

热风炉在送风操作过程中,烟道阀门盖突然发生爆裂,为查明阀门盖的爆裂原因,对阀门盖残骸进行了断口观察、成分测试、金相组织检查和力学性能测试.分析结果表明,盖体爆裂是由内表面起源,向外表面扩展,断裂源区无明显陈旧性裂纹,炸裂主要与化学成分不符合要求、材料存在组织缺陷和力学性能较低等因素有关.     

支撑辊辊面剥落原因分析

为找出支撑辊辊面剥落的原因,以便采取措施补救或改进,分析了支撑辊的化学成分,测定了辊面硬度,用扫描电镜观察了断口和显微组织。分析认为,支撑辊晶粒粗大,导致淬火后马氏体粗大,内应力大,又因为存在碳化物偏析,导致组织不均匀,产生附加内应力,致使在淬火时产生了多处内裂纹,使用中在较大外力的作用下,内裂纹扩展,最终引起辊面剥落。     

Oxidation Behaviors of Different Grades of Ferritic Heat Resistant Steels in High-Temperature Steam and Flue Gas Environments

For steam tubes used in thermal power plant, the inner and outer walls were operated in high-temperature steam and flue gas environments respectively. In this study, structure, microstructure and chemical composition of oxide films on inner and outer walls of ex-service low Cr ferritic steel G102 tube and ex-service high Cr ferritic steel T91 tube were analyzed. The oxide film was composed of outer oxide layer, inner oxide layer and internal oxidation zone. The outer oxide layer on the original surface of tube had a porous structure containing Fe oxides formed by diffusion and oxidation of Fe. More specially, the outer oxide layer formed in flue gas environment would mix with coal combustion products during the growth process. The inner oxide layer below the original surface of tube was made of Fe-Cr spinel. The internal oxidation zone was believed to be the precursor stage of inner oxide layer. The formation of internal oxidation zone was due to O diffusing along grain boundaries to form oxide. There were Fe-Cr-Si oxides discontinuously distributed along grain boundaries in the internal oxidation zone of G102, while there were Fe-Cr oxides continuously distributed along grain boundaries in that of T91.     

20CrMnTi钢齿轮渗碳淬火开裂原因分析

分析了经渗碳淬火后出现开裂的20CrMnTi钢齿轮的化学成分和组织,详细分析了渗碳后冷却过程中各阶段齿轮温度的变化。结果表明,该20CrMnTi钢齿轮出现淬火开裂主要是淬火过程中产生巨大的热应力所造成的,产生热应力的根本原因是齿轮内外部温度严重不均匀。根据研究结果制定了改进措施。     

40Mn2锻造磨球失效分析

利用扫描电子显微镜、能谱仪、光学金相显微镜、光谱仪等仪器,对40Mn2锻造磨球以及锻造坯料进行组织分析和化学成分测定,探讨了生产过程中锻造磨球出现裂纹和心部孔洞等缺陷的主要原因。结果表明:锻造坯料中存在较严重的带状组织和缩孔、夹杂等缺陷;同时锻造磨球淬火过程中热处理工艺参数不合理,形成粗大的魏氏组织;建议在冶炼过程中添加去渣剂,在轧制生产过程后增加均匀化退火处理,在锻造生产中调整加热、冷却条件以避开魏氏组织生成区域。     

球轴承的失效分析

通过宏观分析、金相检验、断口分析、化学分析和硬度检测等手段,对球轴承的钢球和内圈进行分析,并对其接触应力及有关参数进行计算,对接触疲劳的失效原因进行探讨。结果表明,钢球存在严重的材料冶金缺陷,引起钢球和内圈的早期接触疲劳失效。     

ANALYSIS OF HOT IMPREGNATED Al-Si COATINGS

The microstructure and chemical composition of the hot impregnated Al-Si coating on 08Alsteel sheet were analysed by SEM,EPMA and X-ray diffraction.The coating consists ofthree parts:the outer is an α-Al solid solution enriched Si and γ-(Fe,Al,Si)phases;the in-termediate FeAl_3 and Fe_2Al_5 phases mainly and the inner neighbouring the substrate mainlyFe_2Al_5 phase.     

不锈钢截止阀波纹管组件腐蚀开裂失效分析

目的针对某炼油厂波纹管截止阀中双层不锈钢304波纹管组件发生开裂,造成截止阀失效的现况,通过失效分析,寻找腐蚀开裂的原因。方法对失效开裂的不锈钢截止阀双层波纹管组件进行外观检查,采用金相显微镜和直读光谱仪分别对失效组件的金相组织和化学成分进行分析,用电子显微镜观察组件断口形貌与特征。结果波纹管组件外层管壁断口上可以观察到解理面和解理台阶,并且能看到腐蚀产物的存在,这是奥氏体不锈钢发生应力腐蚀断裂的典型特征;内层管壁断口上有韧窝存在,属于机械断裂。金相组织和化学成分分析表明,波纹管组件使用的不锈钢材质合乎设计与使用要求。导热油介质检测结果显示,导热油中含氯55 mg/kg,总硫含量350 mg/kg,有害离子含量较高。结论双层波纹管组件的内层管壁和外层管壁的失效机制不同:外层管壁是由Cl~-导致的应力腐蚀开裂;内层管壁是由于外层管壁失效引起波纹管组件失稳,造成抗压强度和寿命急剧降低,在应力的作用下出现韧性断裂。建议降低导热油中有害离子含量,使用耐蚀性更好的材质。     

新型贝氏体中空钢生产过程缺陷分析与预防

对新型贝氏体中空钢在生产过程中出现的热轧棒料裂纹和断裂,热穿-热轧中空钢的内孔皱褶、表面重皮、内孔脱碳、组织粗大等缺陷的原因进行了分析,并提出防止缺陷产生的措施.结果表明：深入了解贝氏体钢的组织和性能特点,制定合理的棒料热轧工艺和中空钢热穿-热轧工艺,可以避免贝氏体钢棒料及其中空钢制造过程的缺陷.     

Corrosion Behavior of Low-Alloy Pipeline Steel with 1% Cr Under CO2 Condition

Carbon dioxide corrosion behavior of low-alloy pipeline steel with 1% Cr exposed to CO₂-saturated solution was investigated by immersion experiment. SEM, EDX, TEM, EPMA and XRD were utilized to investigate the microstructure, corrosion morphologies, corrosion phases and elements distribution of corrosion scale. The results demonstrate that the microstructure of tested steel consists of ferrite and carbides. During the corrosion process, ferrite dissolves preferentially, leaving carbide particles behind. The residual carbide particles may promote the nucleation of FeCO₃ crystal. The phase comprising of the inner layer is Cr compound, and the one of the outer layer is FeCO₃. The formation process of corrosion scale can be illustrated as follows: Firstly, a thin scale consisting of thin inner layer and outer layer is formed, which represents poor corrosion resistance; then, the inner layer changes little, once it has been formed, and the outer layer becomes thick and compact, which demonstrates that a fine corrosion resistance is obtained. The chemical elements of chromium and molybdenum accumulate in the inner layer of corrosion scale. The corrosion behavior of low-alloy steel based on microstructure and morphology characterization is also discussed.