25CrMo4钢热压缩变形行为及流变应力本构方程

通过Gleeble-1500型热/力试验机对25CrMo4钢进行了热压缩实验,研究了25CrMo4钢在应变速率为0. 1、1和10 s-1,变形温度为1050、1100和1150℃条件下的热压缩变形行为。结果表明,该材料软化机制以动态再结晶为主。采用Arrhenius双曲正弦函数建立了25CrMo4钢峰值应力本构方程,确定了25CrMo4钢的变形激活能为441 k J·mol-1。通过将峰值应力本构方程中的材料常数替换为应变的多项式函数,建立了综合应变速率、变形温度以及应变量的流变应力本构方程。该方程计算得出的数据与实验数据吻合较好,说明其可精确描述25CrMo4钢的热压缩变形行为。     

不同热处理条件下25CrMo4钢组织及硬度研究

采用光学电镜及硬度测试方法,研究回火温度、淬火温度对25CrMo4钢组织及硬度的影响规律。结果表明,当淬火温度在850~950℃时,温度变化对25CrMo4钢组织和硬度影响不大;当回火温度为600~700℃时,回火温度对试验钢的硬度影响较大,回火温度应控制在620~660℃之间。     

羌族竞技推杆的选材与耐磨性能研究

对8种牌号的钢制推杆进行了磨料磨损试验,考察了材料在相同磨损条件下的失重量、相对耐磨性和磨损形貌,并分析了硬度与耐磨性之间的关系。结果表明,50CrV4钢的相对耐磨性最好,而30CrMo、35、25CrMo钢的相对耐磨性都达到了1.6以上,可以作为优质竞技推杆的选材;30CrMo、50CrMo4、35、25CrMo和65Mn钢的磨损机制主要为切削磨损,45、16Mn和Q235钢的磨损机制主要为切削磨损+剥落磨损;随着不同牌号推杆的硬度的提高,磨损失重量呈现逐渐降低的趋势,相对耐磨性呈现逐渐升高的趋势,这主要与钢制推杆的显微组织有关。     

上海晨辉工贸有限公司

本公司是从事钢铁零件气体渗氮、氮碳共渗(软氮化)的专业企业,可处理的材料有:(1)35钢、45钢等碳钢;(2)20Cr、40Cr、35CrMo、42CrMo、38CrMoAl、18CrNiW、25Cr2MoV等合金结构钢;(3)3Cr2W8V、H13等热作模具钢;(4)不     

晶粒度对35CrMo钢氢致开裂行为的影响

通过对35CrMo钢进行热处理来提高材料的晶粒度,采用慢应变速率拉伸（SSRT）和现代微观分析方法,在动态电化学充氢的环境下,研究了晶粒度对35CrMo钢氢脆敏感性的影响。结果表明,35CrMo钢经过850℃完全淬火15min（油冷）＋780℃亚温淬火25min（油冷）＋740℃高温回火120min（空冷）可以把品粒度...     

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热处理对铬钼钢刀具畸变的影响

对25CrMo、30CrMo和42CrMo钢刀具进行了860 ℃淬火工艺试验,且对42CrMo钢刀具进行860、850、830 ℃淬火及预热+830 ℃淬火试验,对比了刀槽的畸变量。结果表明:随着碳含量增加,低中碳铬钼钢刀槽860 ℃淬火时刀槽畸变量呈上升趋势,最大畸变量在－0.15~+0.15 mm波动。随着淬火温度的降低,42CrMo钢刀槽畸变量下降到－0.10~+0.09 mm,增加预处理对刀槽畸变量无显著影响。     

四匝感应圈与倾斜感应圈表面感应淬火丝杠光杆的工艺分析

分别采用四匝感应圈与倾斜30°单匝感应圈对国产CrMo钢与德国CrMo钢丝杠光杆进行表面感应加热淬火处理,经材料成分、显微组织、表面淬硬层的硬度梯分布等检验,综合分析了表面感应加热淬火的工艺质量。结果表明,两种CrMo钢的化学成分存在差别,经四匝感应圈和倾斜30°单匝感应圈感应淬火处理后的组织基本相同;但经四匝感应圈感应淬火处理的淬硬层深度均大于经倾斜30°单匝感应圈感应淬火处理的结果。而且德国CrMo钢的淬硬层深度均大于国产CrMo钢,这与德国CrMo钢的淬透性高于国产CrMo钢有关。     

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提升动车组牵引电机轴热处理工艺稳定性的方法

选用国产42CrMo钢替代欧洲的42CrMo4钢作为动车组牵引电机轴材料。通过试验研究得出了提高电机轴热处理工艺稳定性的方法,取得了避免过热和过烧、氧化和脱碳及热处理质量过度分散的结果。     

动态应变时效对35CrMo钢力学性能的影响

采用慢应变速率拉伸、电子显微镜等现代分析方法,研究了35CrMo钢动态应变时效现象对力学性能的影响.结果表明:在应变量为5％、应变速率为5×10-4s-1的不同温度(293、323、373和473 K)下动态应变时效后的35CrMo钢的伸长率变化不大,但动态应变时效后的抗拉强度均明显增加;35 CrMo钢动态应变时效的最佳温度为373K.35CrMo钢试样在室温下经过动态应变时效处理之后的室温屈服强度明显增加.     

26CrMo4钢的热处理工艺

通过Gleeble-1500热模拟试验机测量了26CrMo4钢的相变温度,然后对其进行910 ℃水淬和400~740 ℃回火处理,并用光学显微镜、拉伸试验、硬度试验和冲击试验研究了热轧态和淬火、回火后的显微组织和力学性能。结果表明:26CrMo4钢具有优良的淬透性,910 ℃水淬可得到原奥氏体晶粒细小均匀的马氏体组织。26CrMo4钢的强度和硬度随着回火温度的提高而降低,回火温度在400~600 ℃、600~640 ℃和640~730 ℃之间时,抗拉强度随回火温度升高而下降的速率分别为1.685、1.500和2.822 MPa/℃。26CrMo4钢的冲击性能随着回火温度的升高而提高,700 ℃回火时0 ℃冲击吸收能量达到227 J,但继续提高回火温度至730 ℃时0 ℃冲击吸收能量基本保持不变。26CrMo4钢640 ℃和700 ℃回火后均具有较好的低温冲击性能,-70 ℃冲击吸收能量仍分别可达81 J和110 J。     

42CrMo4钢

正42CrMo4(1.7225)钢是美国AISI标准4140钢改良品种。执行标准:EN10083/3—2006。对应牌号:中国GB的42CrMo、俄罗斯ГOCT的38XM、美国AISI的4140/4142、英国BS的708M40/708A42/709M40、法国NF的40CD4/42CD4、德国DIN的41CrMo4/42CrMo4、日本JIS的SCM4、国际ISO的683/13。具有良好的可加工性、易抛光、易咬花、可电镀;强度和韧性好、淬透性高、淬火时变形小、高温时有高的蠕变强度和持久强度。可     

热浸镀铝对15CrMo水冷壁管热氧化行为的影响

采用热浸镀铝及随后的高温扩散处理在15CrMo钢表面制备热浸镀铝镀层。对热浸镀铝15CrMo钢和未处理15CrMo钢进行等温氧化测试。结果表明,通过热浸镀工艺获得了包含FeAl和Fe_3Al两相的镀层,镀层内存在Kirkendall孔洞和碳化物聚集区。相比较未处理15CrMo钢而言,热浸镀铝15CrMo钢具有优异的耐氧化抗性。热浸镀铝15CrMo钢的氧化增重曲线在650、850℃下缓慢升高;在850℃,未处理的15CrMo钢具有较差的耐氧化性,其氧化增量曲线随氧化时间延长而线性升高。在热氧化过程中,优先形成于铝化钢表面的Al_2O_3可作为屏障而阻碍氧进入镀层,而在裂纹周边形成的Fe_2O_3对镀层没有保护作用。     

浅析中碳Cr-Mo钢的淬火开裂倾向

42CrMo钢是常用的中碳合金钢。生产中发现,42CrMo钢工件淬火易开裂。为能制定合理的42CrMo钢的淬火工艺,减少因工件淬火开裂而造成的经济损失,系统分析了影响42CrMo钢工件淬火开裂倾向的因素,包括原材料的冶金缺陷、原始组织、工件结构、化学成分和淬火工艺等。     

25CrMo4

正25CrMo4合金结构钢是德国高温压力容器钢。材料编号1.7218,执行德国标准:EN 10083-3—2006。对应我国的牌号20CrMo,日本的牌号SCM420(SCM22)。具有淬透性较高,无回火脆性,焊接性相当好,形成冷裂的倾向很小,可切削性及冷应变塑性良好。一般在调质或渗碳淬火状态下使用。主要用于制造在非腐蚀性