Cu-Cr合金在NaCl+NH3溶液中腐蚀磨损行为

通过Cu-Cr合金在3.5％NaCl 4.5mol/LNH3溶液中的腐蚀磨损速率，结合Cu-Cr合金腐蚀磨损后的磨损形貌，探讨了其腐蚀磨损机制。结果表明：Cu-Cr合金在腐蚀磨损过程中腐蚀与磨损交互作用、相互促进，其腐蚀磨损特征以切削为主，伴随腐蚀。     

Cu-Cr合金在3.5%NaCl溶液中腐蚀的研究

利用金相、X射线衍射、扫描电镜及电化学方法，研究了Cu-Cr合金在3．5％NaCl溶液中的腐蚀行为。结果表明：Cu-Cr合金在3．5％NaCl溶液中的腐蚀产物主要是CuO、Cu2O和铬的氧化物。溶液温度越高，其腐蚀速度越快，且在20％时，其阳极极化时出现钝化，随温度的升高，其钝化倾向减小。     

028合金在氯离子环境中的腐蚀性能研究

研究了028合金在不同Cl~-摩尔浓度、pH值和试验温度的NaCl溶液条件下的腐蚀性能。在0.01、0.10以及0.50 mol/L三种不同摩尔浓度的NaCl溶液中的腐蚀试验结果表明,随着Cl~-摩尔浓度的升高,合金的腐蚀电位随之降低,而腐蚀电流密度和腐蚀速率随之提高;pH值对0.50 mol/L NaCl溶液中的合金腐蚀性能也有较大的影响,pH值为2.0时的028合金腐蚀电流密度和腐蚀速率远高于pH值为6.5和12.0溶液中的试验数据;另外,随着试验温度的提高,合金在0.50 mol/L NaCl溶液环境中的腐蚀敏感性大大提高,与25℃的试验结果相比,60℃时的腐蚀电流密度和腐蚀速率提高了两个数量级。     

Mg-5Gd-3Y-0.8Zr合金的微观组织及耐NaCl溶液腐蚀性能研究

系统研究了Mg-5Gd-3Y-0.8Zr合金的微观组织和耐蚀性能,通过静态失重法测定了其在NaCl溶液中的腐蚀速率。结果表明:铸态合金主要由基体α-Mg和方块状β相(Mg_5Gd、Mg_(24)Y_5)组成,时效处理后分布在晶界处的共晶β相数量明显增加;在NaCl溶液中腐蚀12 h以后镁合金的腐蚀速率明显增加,在3.5%Na Cl(质量分数)溶液中腐蚀24 h后,镁合金已被严重腐蚀,表面布满腐蚀坑和未脱落的白色腐蚀产物;镁合金易产生沿晶腐蚀,方块状共晶β相颗粒可有效阻止表面腐蚀沿晶界向镁合金内部扩展,从而提高镁合金的耐蚀性。     

碳钢在西部盐湖卤水中初期的

 进行碳钢在5%、10%、15%、20%、25%的NaCl水溶液和西部盐湖卤水溶液中腐蚀速率随时间变化的跟踪试验研究时发现：碳钢在盐湖卤水初期腐蚀速率较高,与5％NaCl溶液中腐蚀速率接近, 随着试验的继续进行腐蚀速率迅速下降至低于所有浓度的NaCl溶液中的腐蚀率,经过410天的全浸试验,碳钢表面无明显红锈。为研究碳钢在盐湖卤水中的这一异常现象,采用扫描电子显微镜、能谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD),分别从宏观、微观角度对其腐蚀后的形貌与结构进行研究;同时采用电化学方法研究了溶解氧对碳钢在盐湖卤水中腐蚀行为的影响。研究表明：（1）碳钢在盐湖卤水0～40天左右的腐蚀速度非常快,没有铁锈生成,已显现出清晰的铁素体与珠光体相,呈现出一种“选择性”腐蚀,这个时期的腐蚀速率与溶液中氧含量关系不大;2）碳钢在盐湖水里50～70天发生一种类似抛光作用;3）碳钢在盐湖卤水70天左右发生明显的局部腐蚀,这个时期碳钢在盐湖卤水中的腐蚀速率依然与溶液中氧含量关系不大。     

应力作用下Al-Li合金的腐蚀行为研究

通过测量动电位极化曲线，并用扫描电镜（SEM）、透射电镜（TEM）观察，分析应力作用下峰时效的2195、1420Al-Li合金在3．5％NaCl溶液中的腐蚀行为。结果表明，无应力时1420Al-Li合金发生蚀孔较大且不连续的均匀腐蚀，2195Al-Li合金发生局部腐蚀为晶间腐蚀和孔蚀的均匀腐蚀；施加应力时1420Al-Li合金蚀孔增多、尺寸减小，2195Al-Li合金晶间腐蚀加重，大量孔蚀连接成片形成严重的均匀腐蚀。     

SiCp／2024Al铝基复合材料的腐蚀及防护

用电化学方法研究了2024Al和SiCp/2024Al基复合材料在3．5％NaCl水溶液中的耐蚀性,用电化学阻抗技术对它们的硫酸阳性氧化膜的耐蚀性进行了研究,结果表明,SiCp/2024Al复合材料在3．5％NaCl水溶液中比相应的基体金属有较大的腐蚀敏感性,SiCp/2024Al的阳极氧化膜具有良好的耐NaCl溶液腐蚀能力,但其耐蚀性不如2024Al合金的阳极氧化膜,这是由于氧化膜中SiC颗粒的存在破坏了氧化膜的完整性和均匀性所致。     

机械合金化制备Mg-Fe超腐蚀合金

以纯Mg、Fe粉末为原料,用机械合金化法制备了Mg-10%Fe超腐蚀合金,用自制的测试装置对合金在NaCl溶液中腐蚀反应的放热、析氢进行测试分析;并用XRD、SEM及EDS对合金进行了成分及显微形貌研究。由于较好的冷焊合,球磨40 min的合金,最有利于形成快速腐蚀的原电池,该合金在NaCl溶液中腐蚀反应的放热、析氢量最大。     

Ce含量对Al在3.5％NaCl溶液中腐蚀行为影响的研究

稀土元素及其含量对铝合金耐腐蚀性能的影响及其机制是铝合金开发利用的重要研究课题,采用高频熔炼方法制备Al1-xCex(x=0,0.2％,2.0％(原子分数))合金,通过X射线衍射、金相分析、电化学测试、扫描电镜和能谱等分别对制备的Al1-xCex合金的结构、动电位线性扫描极化曲线、浸泡与电化学腐蚀前后表面形貌的变化进行了研究;对Al1-xCex在3.5％ NaCl溶液中耐腐蚀性能与铈含量的关系进行了系统的分析.结果表明:由于Cl-离子的存在,铝在3.5％ NaCl溶液中发生点蚀破坏;稀土Ce的加入能够细化晶粒,改善合金微观结构,减弱Cl-离子对点蚀的影响;Ce元素在腐蚀表面层富集,有利于形成连续钝化膜,提高合金在NaCl溶液中的耐蚀能力;微量稀土Ce(0.2％)的加入使合金的自腐蚀电位升高,腐蚀电流密度降低,耐腐蚀性能改善明显;但随着Ce含量的增加,即含量高于铈在铝中的溶解度后,铝与铈将形成金属间化合物,基底与金属间化合物相界面的存在使合金的耐腐蚀性能有所降低,Ce含量为0.2％合金的耐腐蚀性能比Ce含量为2.0％的合金要好.所有合金腐蚀后的主要产物为Al2O3.     

热熔浸铝Q235钢在模拟海水环境下的腐蚀行为

以Q235钢材原件、热熔浸铝一次和两次的Q235钢为研究对象,通过模拟海水（质量分数为3.5% NaCl溶液）浸泡试验,对比研究了3种试样在NaCl溶液中的腐蚀行为。利用扫描电镜观测了不同样品在腐蚀前后的表面形貌,利用失重法、交流阻抗等方法研究了热熔浸铝Q235钢的腐蚀速率。结果表明,在NaCl溶液中Q235原件腐蚀速率最快,腐蚀严重,年均腐蚀速率为0.11 mm/a;热熔浸铝一次和两次的Q235钢腐蚀速率相差不大,年均腐蚀速率分别为0.04和0.03 mm/a,热熔浸铝后Q235钢的耐腐蚀性能明显得到提高,说明热熔浸铝是一种有效提高Q235钢耐海水腐蚀性能的手段。     

钇对纯镁的组织和性能的影响

采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)对Mg-Y合金与纯镁的铸态凝固组织进行了观察,并采用X射线衍射仪(XRD),能谱分析仪(EDS)对合金在凝固过程中形成的相进行了分析,利用析氢法及电化学方法研究了Mg-Y合金与纯镁在3.5%的NaCl溶液中的腐蚀行为。结果表明,纯镁的晶粒比较粗大,合金的晶粒比纯镁小,合金由灰白色的初生α相和深色的共晶组织构成,以及少量呈颗粒状弥散分布在基体中Mg24Y5相。析氢法中,试样在浸泡了8 h左右时,合金腐蚀速率是纯镁的2.85倍,纯镁在浸泡7 h后pH值稳到10.4左右,而合金的pH值变化较快,在1.5 h后就已经达到了10.4,最后稳定在11.2左右。从腐蚀形貌看,纯镁的腐蚀较浅,沿表面扩展,呈纹理状,合金则呈现明显的局部腐蚀特征,表面形成了严重的腐蚀坑。3.5%的NaCl溶液中测得的极化曲线可以得出,合金的腐蚀电流Icorr(4.05×10-4A.cm-2)比纯镁Icorr(6.81×10-5 A.cm-2)要高的多。     

7A52铝合金基体不同含量石墨烯复合涂层的制备及电化学噪声特征分析

将传统涂料与改性石墨烯复合,在7A52铝合金基体上制备防腐性能优良的石墨烯复合涂层.采用电化学噪声技术监测石墨烯改性涂层在质量分数为3.5%的NaCl溶液中的初期腐蚀过程.通过电化学噪声的时域分析、时域统计分析、傅里叶变换、频域分析,对不同石墨烯含量复合涂层的腐蚀过程进行研究,确定石墨烯具有最佳防腐蚀性能含量,根据电化学噪声特征参数的变化对涂层腐蚀情况进行具体研究.结果表明:添加不同含量的改性石墨烯,涂层在一定时间内出现不同程度的电化学噪声;当石墨烯涂层发生腐蚀时,电流电位变化过程为:波动范围由小变大→两者同步波动→电位缓升急降→两者波动范围再次变小.涂层交流阻抗在高频区的阻抗值随改性石墨烯含量的增加而增加;涂层添加改性石墨烯后,涂层腐蚀电位明显正移,自腐蚀电流密度减小,涂层的耐腐蚀性能明显提高;不同石墨烯含量涂层在3.5% NaCl溶液浸泡后铝合金表面出现不同程度点蚀,质量分数1%的石墨烯涂层仅出现少量点蚀坑;结合交流阻抗、极化曲线结果以及铝合金表面腐蚀形貌,综合分析确定石墨烯质量分数为1%时涂层防腐蚀性能最佳.      

Corrosion Behavior of Cu-Cr Alloy in 3.5% NaCl + NH3 Solution

The corrosion behavior of Cu-Cr alloy in 3.5% NaCl NH3 solution had been studied, and the influences of the concentration of NH3 on corrosion resistance discussed by means of Metallograph, XRD, SEM and electrochemical method. The results show that the Cu is easier to corrosion than Cr, and the corrosion rate increases with the increasing of the concentration of NH3, and deformation worsen the corrosion resistance of the alloy in such corrosive environment.     

单轨列车用镁合金与铝合金在NaCl溶液中的电偶腐蚀行为研究

采用浸泡失重、SEM、XRD等方法研究了AZ31镁合金与A6N01S-T5铝合金偶接后在3.5%NaCl溶液中电偶腐蚀行为。结果表明,浸泡腐蚀试验时间越长,偶对中AZ31镁合金、A6N01S-T5铝合金的腐蚀失重量越大,但是平均腐蚀速率则呈下降趋势。在偶对中AZ31镁合金作为阳极腐蚀加速,A6N01S-T5铝合金作为阴极,与镁合金接触的部分得到保护,而暴露在溶液中的部分发生了严重的阴极腐蚀。     

( Tb,Dy) Fe2合金表面离子注入渗氮改性及抗腐蚀性能研究

采用离子注入技术在(Tb,Dy)Fe2稀土超磁致伸缩材料表面引入氮离子进行改性处理,研究了加速电压对材料表面相结构、微观形貌、表面硬度、抗酸碱腐蚀性能及磁致伸缩性能的影响.结果表明:离子注入渗氮后,(Tb,Dy)Fe2合金表面的REFb相分解,生成了REN,α-Fe和Fe8N新相,材料表面微观形貌发生了明显变化,表面硬度明显提高.通过测试极化曲线研究了渗氮前后(Tb,Dy)Fe2合金在不同PH值NaCl溶液中的抗酸碱腐蚀性能,发现pH值相同条件下渗氮处理后(Tb,Dy) Fe2合金的自腐蚀电位Ecorr较渗氮前明显正移且有钝化现象发生.在加速电压140 kV,离子注入剂量5.0×1017 ion.cm -2条件下渗氮处理的(Tb,Dy)F合金,处于20℃,3.5％ NaCl溶液环境中,pH=4时,△Ecorr=0.23413 V; pH =7时,△Ecorr =0.18992 V; pH=10时,△Ecorr =0.01268 V,渗氮处理后(Tb,Dy)Fe2合金的抗酸腐蚀性能明显增强,抗碱腐蚀性能变化不明显.随着pH值的增大,渗氮与未渗氮(Tb,Dy) Fe2合金的抗腐蚀性能均变差.由于离子注入表面渗氮的渗氮层很薄,渗氮温度很低,渗氮处理没有破坏材料的内部基体结构,因此渗氮后材料渗氮处理没有破坏材料的内部基体结构,其磁致伸缩性能几乎未受影响.研究表明离子注入渗氮是(Tb,Dy)Fe2磁致伸缩材料表面改性的一种有效方法.     

Nd对Mg-11Li-3Al-2Zn-0.2Zr合金组织、力学性能及腐蚀行为的影响

研究稀土Nd对均匀化态Mg-11Li-3Al-2Zn-0.2Zr合金组织、力学性能及腐蚀行为的影响.通过真空感应熔炼制备镁锂合金铸锭, 经均匀化处理(280 ℃, 24 h)得到均匀化态Mg-11Li-3Al-2Zn-xNd-0.2Zr(x=0, 0.5, 1.0, 1.5)合金.采用XRD和SEM分析合金的显微组织, 并对合金进行拉伸试验和断口分析.采用电化学法和析氢失重法研究合金在3.5 %NaCl溶液中的腐蚀行为.结果表明:Mg-11Li-3Al-2Zn-0.2Zr合金主要含有β-Li、AlLi、MgLi₂Al相, Nd的加入使合金中形成NdAl3相.随着Nd含量的增加, 合金的强度和塑性呈先增大后降低的趋势. Mg-11Li-3Al-2Zn-1Nd-0.2Zr合金表现出较优的力学性能, 其抗拉强度和延伸率相对于Mg-11Li-3Al-2Zn-0.2Zr合金分别提高了28.8 %和51.3 %.稀土Nd的添加使合金的耐蚀性能提高.      

时效处理对超高强Cu-Ti合金腐蚀行为的影响

将固溶水淬处理后的Cu-2.7Ti-0.15Mg-0.1Ce-0.1Zr合金分别进行单级时效和组合时效处理,然后在30℃的3.5%NaCl溶液中进行腐蚀实验,利用透射电镜、扫描电镜、能谱分析、腐蚀速率测试、极化曲线和交流阻抗谱的测试与分析,研究合金的腐蚀行为。结果表明:组合时效有利于提高合金的耐腐蚀性能。腐蚀3 d后,合金表面生成致密的腐蚀产物膜,对合金表面具有良好的保护作用。浸泡腐蚀30 d后,腐蚀程度加深,腐蚀产物增多,腐蚀产物主要为Cu_2O,CuO和Al_2O_3等组成的络合物,单级时效合金和组合时效合金的腐蚀深度分别为20和10μm,年平均腐蚀速率分别为0.076 9和0.062 3 mm/a。