基于模糊可靠度的巨型模锻水压机主工作缸缸体的优化设计

300MN模锻水压机是我国国防和基础建设的关键设备,其中的主工作缸是水压机的重要部件之一。针对主工作缸的工作状态是否安全的判断依据存在模糊性,对主工作缸的概率法设计结果和安全系数法设计结果进行了模糊可靠度分析计算,计算结果表明:传统的安全系数法设计出来的结果偏于保守,而基于概率法的设计结果不够安全。同时,在不降低模糊可靠度的前提下,基于有限元软件对主工作缸的壁厚进行了优化设计。     

2500吨水压机大件的手弧焊

73年我厂以自力更生的精神,对2500吨水压机大件采用手工电弧焊,先后焊完了水压机毛坯的“压料柱塞”(外径800毫米、壁厚160毫米);“主柱塞”(外径800毫米、壁厚160毫米);“主缸”(外径1500     

300 MN模锻水压机主工作缸缸体的可靠性分析

300 MN模锻水压机是我国国防和基础建设的关键设备,其中的主工作缸是水压机的重要部件之一.本文根据应力-强度干涉模型估算了主工作缸缸体的可靠度,计算表明,在工作能力提升到400 MN后缸体仍然是可靠的,本文为主工作缸的设计提供了参考依据.     

巨型模锻水压机主工作缸的可靠性分析

300MN模锻水压机是我国国防和基础建设的关键设备,其中的主工作缸是水压机的重要部件之一,其工作性能的好坏将直接决定水压机能否正常进行工作.借助于故障树方法分析了主工作缸的失效模式,建立了主工作缸的可靠性框图.利用大型有限元软件(MARC)分析了主工作缸的应力,并根据应力-强度干涉模型估计了主工作缸结构的可靠度.分析结果表明,本工作缸可靠度为1,且具有较大余度,同时,其可靠度与液压系统有很大的关系.这为主工作缸的设计提供了参考依据.     

1250吨水压机工作缸的焊接

北京第二通用机械厂的革命职工,遵照伟大领袖毛主席关于“独立自主、自力更生”的教导,发扬艰苦奋斗的革命精神,因陋就简,以“土”攻“洋”,成功地焊制了1250吨水压机的一个主工作缸和两个侧工作缸。产品简介主工作缸长2250毫米,最大直径为1040毫米,壁厚155毫米,重7吨多。材料均为锻后正火状态的20锰钼钢。工作压力320公斤/     

水压机主缸油压PID闭环控制

分析了水压机主缸油压PID闭环控制的可行性,从水压机工作流程、电气控制原理、硬件组态及控制程序等方面介绍了水压机油水平衡系统主缸油压PID闭环控制的改造过程。通过水压机主缸油压PID闭环控制改造,提高了主缸油压系统的控制精度和对水压的跟随响应速度,使密封圈的使用寿命提高了3~4倍,保证了设备的稳定正常运行。     

延长12 500kN水压机主缸寿命的方法

通过对12 500kN锻造水压机主缸断裂成因的分析,在无需对水压机横梁进行修复的条件下,找出了一种延长水压机主缸寿命的方法.     

延长12500kN水压机主缸寿命的方法

通过对１２５００ｋＮ锻造水压机主缸断成因的分析，在无需对水压机横梁进行修复的条件下，找出了一种延长水压机主缸寿命的方法。     

水压机伺服控制操纵系统设计研究

水压机的液压操纵系统应能够完成活动横梁的空程下降、工作加压、回程和停止等动作,满足钢锭或坯料的各种锻造工艺要求。目前大多仍然采用进水阀、回水阀组成的主分配器控制结构,采用电气或液压随动控制阀的开闭,操作者轻便灵活地操作小手柄,通过接力油缸驱动主分配器转轴,控制各阀按需要开闭,从而驱动工作缸、回程缸实现活动横梁的动作。本文介绍了水压机伺服控制操纵系统的工作原理和设计,同时对在该"油控水"系统下实现水压机的快锻功能进行了研究探讨。     

2000吨电缆包复(铅)水压机主缸断裂事故分析

2000吨铅包水压机主缸,使用19年后突然发生断裂。本文就此问题进行分析,并提出了提高主缸寿命的几项措施。可供设计制造单位借鉴。     

基于满意度函数的强力旋压壁厚偏差稳健设计优化

为提高强力旋压筒体成形质量的稳定性、得到整体尺寸精度更稳定的旋压筒体,在Simufact.forming有限元软件中进行强力旋压数值模拟,选择30Cr3高强度钢作为旋压材料,筛选优化工艺参数为减薄率、进给速率与轴向错距,并以旋压筒体壁厚偏差为优化目标。通过引入熵权理论对传统的双响应曲面进行改进,设计了一种更优的满意度函数对强力旋压筒体壁厚偏差进行稳健优化设计。应用GRG法对得到的满意度函数进行求解,得到壁厚稳定的强力旋压优化参数。结果表明:减薄率为57.8%、进给速率为1.232 mm·s^-1、轴向错距为3.57 mm时,得到的旋压筒体壁厚偏差均值为0.051 mm、标准差为0.0172 mm,得到的满意度函数值为0.8218,此时旋压筒体的壁厚更接近名义值,整体壁厚也更均匀。在对有限元仿真的试验验证中,其相对误差较小、可靠性表现良好,对旋压成形工艺有较大的指导意义。     

基于ANSYS的气动平衡器气缸筒壁厚优化设计

针对气动平衡器气缸筒壁厚优化设计问题,提出了基于ANSYS的气缸筒壁厚优化设计方法,实现了在满足给定刚度和强度条件下质量最小的优化设计目标,并用现场实验和真实数据对有限元仿真结果进行了验证。该优化方法提高了气动平衡器气缸筒壁厚设计计算效率,降低了加工成本,对探索新的气缸筒壁厚优化设计方法提供参考。     

带芯棒拔制“壁厚上浮”的研究

本文阐述了钢管带芯棒拔制时“壁厚上浮”的情况,引入了“壁厚上浮”和“同架壁厚差”的概念,研究了“壁厚上浮”量对提高冷拔产品壁厚精度和金属收得率的影响,导出了计算“壁厚上浮”量和钢管实际壁厚的数学表达式。     

我国缸筒用高精度冷拔钢管的技术与发展

介绍了运用平面应变理论,在预应力高刚性全液压冷拔管机上,通过专减壁厚拔管的变形方式,直接拔制液压气动缸筒用管。分析了拔管时的拔制力、合理减壁率及冷拔工艺与设备特点。提出了全面控制工艺系统精度是提高产品质量的关键。实践证明,采用高精度冷拔钢管制造缸筒,其强度、刚度高,耐磨性能好,且具有内表面硬外表面韧的特点。高精度冷拔缸筒管是直接制造各类缸筒的理想金属材料。     

旋压成形变壁厚双锥角锥形件的方法

应用同步旋压法强力旋压偏离正弦律一定范围的变壁厚双锥角锥形件，提出直接采用板料经二次强力旋压，加工成形变壁厚双锥角锥形件的方法。同时给出了考虑偏镦正弦律强力旋压等壁厚和变壁厚锥形件毛坯的设计模型。     

轴向柱塞泵配流副楔形角和方位角求解算法研究

针对配流副油膜形状理论建模难且与试验数据偏差大的问题,基于配流副油膜周向三点试验法,考虑力与力矩因素、偏磨因素和主轴与柱塞缸同轴度误差因素对配流副油膜形状的影响,建立柱塞缸轴向力平衡模型和配流副油膜厚度模型及配流副油膜形状的拟合算法。结果表明：3种试验工况下的三点膜厚拟合曲线与试验曲线吻合良好,进一步求解出配流副楔形角和方位角的时变曲线,为后续研究配流副润滑、摩擦和磨损特性奠定基础。     

扁挤压筒设计

采用扁挤压筒挤压大型宽幅薄壁型材是一种非常有效的方法，它可以实现用高比压挤压大挤压系数，大宽厚比的薄壁宽幅型材。由于扁挤压筒需要在高温、高压、高摩擦等十分恶劣的条件下工作，应力状态十分复杂，而且局部拉应力很大，因此很容易在危险断面产生破裂。为了改进扁挤压筒设计，提高内套强度，通过在扁挤压筒优化扁孔参数基础上对不同比压、不同过盈量的扁挤压筒进行了分析，获得了各种不同情况下扁挤压筒等效应力数值，并给出优化扁挤压筒几何参数及结构。     

砂芯高温膨胀对缸体曲轴箱隔板壁厚的影响

简述了硅砂的高温膨胀过程,分析了其对铸铁件壁厚的影响,提出在浇注过程中砂芯的高温膨胀会使铸件的非加工壁厚减小。通过气缸体曲轴箱的浇注试验,证明了硅砂高温膨胀的存在,在工艺设计过程中增加壁厚补正量可以抵消砂芯表面的热变形,进而控制砂芯高温膨胀对缸体曲轴箱隔板非加工壁厚的影响。     

缸梁一体式液压机简介

介绍了缸梁一体式液压机不同于传统的三梁四柱式液压机的结构特点,它的优点为:取消了上横梁,压机质量减小,液压缸作用面积可以增大3～5倍,半球形液压缸在同样直径同样厚度的情况下较圆筒形液压缸耐压高一倍,因此,对于同样外轮廓的压力机能给出6～8倍的公称压力,特别适合于千吨以上压力机的制造与应用.本文列举了50 MN至900 ...     

十字轴套筒精密热挤压新型模具结构

分析了一般的开口式反挤压模挤压杯形件时 ,锻件存在孔口高低不平和壁厚不匀的缺陷 ,提出了一种精密挤压杯形件的新型模具 ,挤压时 ,锻件杯口由背压套施压 ,且依靠背压套限制凸模偏移 ,解决了孔口高低不平和壁厚不匀的问题