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文章介绍了TRIZ创新设计方法和VE价值工程的原理和操作,比较了它们的特点。并举例说明了它们的应用。 相似文献
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拉里·博西迪 《有色金属再生与利用》2014,(7):72-73
有一些很优秀的公司,它们拥有颇具天分的CEO和聪明过人的员工;它们都有着美好的愿景规划,并且都聘请了最优秀的咨询人员。然而,他们及其所服务的公司最终都没有达到预期目标。一旦它们公布这一结果,投资者便疯狂地抛售股票,从而使该公司的市场价值一泻千里。 相似文献
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以二甲基十六烷基胺等为原料,合成了十六烷基辛基二甲基溴化铵和十六烷基癸基二甲基溴化铵,用线性极化法研究了它们对5%HCl中碳钢的缓蚀作用,并确定了它们的吸附模型。结果表明:它们对酸液中碳钢的腐蚀具有明显的抑制作用,在碳钢表面的吸附遵循Langmuir等温式。 相似文献
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介绍了两种特殊的顶针顸出方法以及它们各自的优缺点。这两种顶针的特殊性就是它们不是做在顶针板上,而是加在滑块上用来顶出产品。 相似文献
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对超重力场条件下Cu熔体中的氧化夹杂进行受力分析,建立夹杂颗粒沿超重力方向上的运动速度与运动距离方程,并通过理论计算分析重力系数、夹杂物特性(尺寸、种类、含量)以及熔体温度对夹杂物在超重力场中运动行为的影响。计算结果表明,超重力场能强化Cu熔体中氧化夹杂的定向分离过程,其中重力系数、夹杂物尺寸、夹杂与熔体之间密度差(固液密度差)对夹杂颗粒运动行为影响较大。较大的重力系数、夹杂物尺寸以及固液密度差均有利于夹杂物的上浮去除。 相似文献
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铸轧铝带的表层夹杂特征及其遗传危害 总被引:1,自引:1,他引:0
采用SEM和EDAX分析技术,观察和分析了铸轧铝带的表层夹杂缺陷。结果表明,夹杂尺寸大约在5-200μn之间,夹杂含有O,C,S,Cl,Na,Fe,Mg,Si等元素。原辅材料中的杂质、熔炼铸轧过程的污染及净化处理不当是形成夹杂的原因。表层夹杂的遗传将导致箔材断带和弥散性穿孔。严格控制和改进工艺,可以有效地防止夹杂形成。 相似文献
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应用极值分析法推测车轮钢中最大夹杂物尺寸 总被引:5,自引:0,他引:5
随着钢纯净度的提高,钢中大尺寸脆性非金属夹杂物出现概率逐渐降低,常规的夹杂物检测方法很难捕捉到,但这些大尺寸脆性夹杂物对其疲劳寿命有重要影响。介绍了一种钢中最大夹杂物尺寸的分析方法--极值分析法,采用该方法推测车轮钢中的最大脆性夹杂物尺寸,并用能谱仪分析了大尺寸脆性夹杂物的元素成分。结果表明:基于Gumbel分布函数的极值分析法可以作为估计车轮钢中最大夹杂物尺寸的一种方法;当该方法用在实际大生产检验中,应注意累积分布概率F(x)的选取,即样本总量对评估结果影响较大;车轮钢中大尺寸B类夹杂物的化学成分一般为CaO+Al2O3。 相似文献
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陈冬 《稀有金属材料与工程》2019,48(1):165-170
采用纳米压痕技术对铸态U-5.5Nb合金中Nb_2C、U(C,N)以及基体力学性能进行了表征,根据获得的硬度值计算了屈服强度和塑性指数。实验结果表明Nb_2C夹杂物的弹性模量和硬度最大,而U(C,N)夹杂物的弹性模量和硬度远小于Nb_2C但明显高于基体;计算结果显示Nb_2C夹杂物屈服强度最高而塑性指数值最小,倾向于发生弹性变形,U(C,N)夹杂物强度低但塑性指数值最大,更容易发生塑性变形并发生破裂。基体多步循环加载获得的弹性模量和硬度值与单次加载基本一致,并且弹性模量值和文献中报道的单向拉伸实验测得的值相符。 相似文献
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为了研究夹杂物尺寸对粉末高温合金低周疲劳寿命的影响,将夹杂分别位于试样中心、表面、亚表面并改变其尺寸,研究同一位置下,不同夹杂物尺寸对应力应变分布的影响,结果表明:当夹杂物界面上不含微孔洞时,夹杂物与基体尺寸比例在实验室尺度(1:25)到工程尺度(1:10 000)范围内,夹杂物尺寸对应力应变影响很小;工程实际中,缺陷往往会与基体形成不完好的连接界面,即初始损伤破坏——微孔洞。缺陷对寿命的影响原因:夹杂物尺寸越大,它与基体的界面就越大,出现不完好连接和缺陷的概率就会增加,容易在界面处产生初始损伤破坏;当夹杂物界面上含有微孔洞时,随着夹杂物尺寸变大,界面正应力明显增大,界面切应力微弱减小,基体最大正应力和最大塑性应变均明显增大。 相似文献
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In this study, the oxide inclusions contained in the 2205 duplex stainless steel were characterized, and the pitting corrosion initiated at the inclusions was statistically analyzed. The micro-electrochemical behavior was measured by a home-designed capillary microelectrode technique. Results show that three types of oxide inclusions are contained in the steel, namely, Al–Mg–O (inclusion A), Al–Si–Ca–O (inclusion B), and Al–Mg–Si–Ca–O (inclusion C) inclusions. Inclusion A possesses higher electrochemical stability than the steel substrate, and there is no corrosion pit initiated on the inclusion. Inclusions B and C are more electrochemically active than the steel, and pitting corrosion occurs on both inclusions. The α phase has higher electrochemical activity and lower corrosion resistance than the γ phase. Pitting corrosion is more likely to occur at the inclusion/α phase interface, rather than the inclusion/γ phase interface. When the inclusion is located at the α/γ interface, the pit initiation is dominated by the α phase on the coexisting dual phases. 相似文献
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应用分形理论探讨了钢液中凝聚态夹杂物的性质、凝聚规律及上浮特性。结果表明:两个源碰撞夹杂物颗粒碰撞连结的方式不同,所生成的新凝聚态夹杂物颗粒的形貌特征和分形维数就可能存在较大差异;带有分形特征的凝聚态夹杂物的上浮速度要小于等体积三维球状实体夹杂物的上浮速度;新生凝聚态夹杂物的分形维数相对源碰撞夹杂物较小,所以对凝聚成的大尺寸夹杂物颗粒要对其加强重构,使其变得致密,增大其分形维数,有利于提高其上浮速度;分形维数的测定可以更精确地定量描述夹杂物的形貌特征,完善夹杂物检测的标准。 相似文献