大型真空球罐屈曲失稳分析

大型真空球罐的承压方式为承受均布外压,其主要失效模式为薄壳屈曲失稳。以容积为18000m~3的大型真空球罐为例,对比分析了标准法、公式法和有限元法在计算真空球罐极限外压时的差别,并利用ANSYS有限元分析软件计算了含加强筋结构大型真空球罐的屈曲极限外压。从分析结果可以看出,加强筋结构可以有效提高大型真空球罐的抗失稳能力。     

大型空气球罐地震载荷下的有限元分析及强度评定

我国的大型球罐存储设备在石油、化工、冶金等领域应用广泛。本文采用有限元方法研究大型空气球罐在地震载荷下球罐的应力状态和变形,以确保所设计球罐的安全可靠。     

大型薄壁设备轴式吊耳局部应力设计计算

大型薄壁设备在吊装过程中常采用轴式吊耳。依据标准选择的筒体壁厚往往很大,为了降低成本,考虑在吊耳处设置加厚段,但加厚段的壁厚也远大于依据内、外压计算所得的壁厚,与薄壁设备本身的壁厚相差太大。通过WRC107计算及有限元分析两种方法对某大型薄壁设备非标轴式吊耳处筒体局部应力进行计算,对比两种分析方法的评定法则。结果表明所设计的非标吊耳处应力强度是安全的。为大型薄壁设备非标轴式吊耳的设计提供依据。     

整体低温退火热处理法在4000m^3球罐施工中的应用

介绍整体低温退火热处理法的工艺原理及其在中原化肥厂２台４０００ｍ＾３薄壁大型氨球罐焊后消除焊接残余应力中的应用。     

5 000m3天然气球形贮罐的设计

在总结5000m3天然气球形贮罐设计的基础上,讨论了用16MnR钢制造大型球罐的技术要求,提供了大型气体球罐的设计方法和设计经验。     

10000m3丁烷球罐结构研究及应力分析

通过对10000m^3丁烷球罐不同支柱型式及其与球罐连接结构进行了研究,分别对压力试验工况、操作工况和地震工况的应力进行了有限元分析,对我国设计大型重介质球罐提出一些基本原则。     

基于ASME大型球罐有限元分析

利用有限元分析软件ANSYS对4000 m³大型球罐进行整体建模, 对其在不同操作工况下进行应力分析。同时研究球罐模型的建模方法、各种载荷的施加方法, 并采用ASME规范对球罐支柱和球壳连接处等多个部位进行应力评定, 总结出完整的应力分析方法, 从而为球罐的结构设计提供指导。经计算, 组合工况, 自重+设计压力+25%风载荷+地震载荷应力结果最大, 球壳上最大应力点发生在支柱与球壳连接处的最高点。球罐的最大应力值发生在支撑和球壳的连接部位, 说明支撑与球壳的连接处是薄弱点, 设计时应给予关注, 增加支柱与球壳连接长度能有效降低应力集中水平。     

大型乙烯球罐材质的选用

国内建造大型乙烯球罐时,就球罐材质的选用,即选用国产材料还是进口材料,争议很大。从技术角度上讲,大型球罐的材料选用,不论是国产钢材还是进口钢材,只要能满足设计的要求,都可以采用。     

10000m~3丁烷球罐生产攻关及制造技术的研究

本文详细地阐释了10000m3丁烷球罐制造胎具的设计、坡口切割、上支柱与赤道板的组焊、各带累积公差的控制等生产攻关技术。为大型球罐的设计、制造、安装提供了可参考的数据。     

大型薄壁不锈钢球罐焊接变形的控制研究

大型薄壁不锈钢球罐的焊接变形控制是球罐组装的关键点,球罐变形受到材料质量、焊缝处的加工精度,焊接中的电流极性、电流、电压等焊接工艺参数以及定位焊的数量、长度、间距等多种因素的影响,其作用因素是复合的、多元的。在技术层面,从组装工艺、焊接工艺、固定工艺三个角度论述了降低焊接变形的措施。在质量控制层面,提出焊工资质达标、焊材管理、技术交底、焊后检查等要求,以控制焊接变形。     

大型薄壁罐热处理防变形工艺研究

大型薄壁罐因其直径大,壁薄,在热处理过程中很容易发生塌陷变形,本文通过对加热速度、保温温度等工艺参数的合理制定,并对罐体内外重要部位采取技术性支撑、同时在人孔、安全阀座等部位加装工艺盖等措施,有效控制了大型薄壁罐在热处理过程中的变形,保证了薄壁罐的热处理质量。     

薄壁球罐赤道板与上柱头焊后变形的分析与控制

本文就薄壁球罐的赤道板与上柱头焊后曲率偏差超标的原因进行了分析，并结合实际生产提出了控制措施及几点建议。     

4000 m~3液化石油气球罐分析设计讨论

通过压力容器分析设计的方法,使用数值分析的方式,对球形储罐的应力分析进行了论述,对其结构、载荷等问题进行了说明,为球罐分析设计提供了可供工程参照的方法。并对4 000 m~3,振动按双质点考虑的大型球罐的地震工况进行了讨论,对球罐这种剪切型振动只考虑水平地震。通过ANSYS有限元软件建模分析,得出各种工况下球罐的应力和变形。     

圆柱形薄壁储罐对爆炸冲击波动力学响应的模拟分析

针对圆柱形薄壁储罐在爆炸冲击波载荷作用下的动力学响应进行了模拟分析。采用LS-DYNA软件模拟计算了50 m³液化石油气储罐爆炸后冲击波云图以及空间点冲击波超压随时间的变化关系,并将计算结果加载到圆柱形薄壁储罐上。模拟计算结果表明,对于距离爆炸中心50 m处的圆柱形薄壁储罐,面向冲击载荷的底面在冲击波超压峰值还没有来临时就已经屈服,而背向冲击载荷的顶面在0.112 ms时,等效应力达到屈服界限。而迎向冲击面的顶端结构在峰值载荷冲击后不久出现屈曲,结构在峰值位移10 mm时出现部分卸载,变得不再稳定。因此,当罐区发生爆炸时,圆柱形薄壁储罐极有可能出现结构强度失效和结构失稳,会在冲击波的作用下失效,是不可靠的。     

WEL—TEN610CF钢制1500m~3球罐设计

介绍ＷＥＬ—ＴＥＮ６１０ＣＦ钢制液化石油气球罐选用钢材，设计、制造要求，无损检测，耐压试验等。指出采用中国的设计和制造规范，用进口的ＷＥＬ—ＴＥＮ６１０ＣＦ钢板设计和制造大型球罐是完全可行的     

液氨球罐的消防设计

在国家标准规定的火灾危险性分类中 ,氨被列为乙类可燃气体 ,液氨球罐也被列为工艺装置的乙类单元 ,对此应引起有关化工企业的重视和采取必要的防火措施。在现行规范尚无如何对液氨球罐进行消防的情况下 ,参考地上立式储罐的消防规定 ,对某复合肥厂一座 40 0m3 液氨球罐所做的消防设计是一种可行的尝试 ,同时也说明应尽快对液氨球罐的消防设计作出明确规定     

09MnNiDR制2000m~3乙烯球罐的分析设计

介绍了国内首台设计温度-67℃的2 000 m3乙烯球罐设计参数的确定、球壳用钢板的选取过程。对09MnNiDR制造2 000 m3乙烯球罐的结构设计、有限元应力分析、制造和安装过程中的技术要求进行了详细分析和评价。     

薄壁外压容器外压试验压力系数研究

为了控制钢制薄壁外压容器的稳定性,建立了以分布参数为区间界限限定时的随机概率模型,从外压压力试验和正常操作时模糊可靠度范围的角度,对薄壁外压容器的稳定系数、试验压力系数和超压限制系数进行了探索。结果表明：①从等可靠度的观点,在外压压力试验与正常操作时,薄壁外压球壳稳定性的模糊可靠度分别可取0.93381-0.9999999517与0.93354-0.9999999510;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度分别可取0.9997091-0.9999992822。②薄壁外压球形容器稳定安全系数应不小于14.53;薄壁外压圆筒稳定安全系数应不小于2.80。③薄壁外压球壳外压试验压力系数在外压压力试验时等于1.00;薄壁外压圆筒外压试验压力系数应不小于1.00但不大于1.26。④在外压压力试验时,薄壁外压球壳的超压限制系数应不大于0.06882;薄壁外压圆筒的超压限制系数应不大于0.45165。