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以单宁酸和腐殖酸吸附值作为活性炭吸附性能新指标进行生产性试验的验证,在建立生物活性炭吸附作用模型的基础上,对工艺运行60 d内活性炭的有机物吸附值(UV254和CODMn)进行了曲线拟合,结果较好地符合吸附模型,相关系数R2为0.606 4~0.786 1。对工艺中选取的5种活性炭进行有机物吸附试验,将吸附容量与传统选炭指标碘吸附值和亚甲基蓝吸附值,以及新指标单宁酸和腐殖酸吸附值进行相关性分析。结果表明传统指标与5种活性炭生产试验中的吸附容量之间不存在明显的相关性,而新指标与5种活性炭的吸附容量之间有较好的相关性:以UV254的变化值表示活性炭的吸附容量时,单宁酸及腐殖酸吸附值与其的相关系数R2分别为0.705 4和0.816 9;以CODMn的变化值表示活性炭的吸附容量时,单宁酸及腐殖酸吸附值与其的相关系数R2分别为0.632 5和0.701 3。 相似文献
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对活性炭纤维(ACF)吸附水中卤乙酸(HAAs)的效果及影响因素进行研究.静态试验表明,ACF吸附三氯乙酸(TCAA)的能力大于二氯乙酸(DCAA),初始浓度、pH和干扰物质对ACF吸附HAAs均有不同程度的影响.动态试验表明,当ACF对HAAs的吸附达到吸附穿透时间后,其吸附床层溶液的出口浓度急剧上升,吸附量显著下降.流速越大,ACF炭层越易穿透.当流速为15 mm/s 时,DCAA的穿透吸附量和饱和吸附量均达到最大,分别为353.4 μg/g和466.1 μg/g.在多基质条件下,穿透时间明显提前,DCAA和TCAA的穿透吸附量相比单基质条件下分别降低了50%和35%左右. 相似文献
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活性炭吸附池工艺设计的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
设计合理的活性炭吸附池应当具有处理效果好、运行管理简单、节能降耗、施工方便、维护量小等特点。而吸附池设计的关键是池型和滤层结构的选择以及冲洗方式、设计参数的确定,同时还要考虑其他一些相应的问题。结合深圳市笔架山水厂活性炭吸附池工艺设计的调整过程,探讨了当前活性炭吸附池工艺设计中普遍关注的问题,包括池型、滤层结构、冲洗方式及冲洗水源等,同时简要介绍了目前我国活性炭吸附池的应用情况。 相似文献
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南洲水厂生物活性炭滤料选型 总被引:1,自引:0,他引:1
南洲水厂生物活性炭滤料选型以机械强度高、吸附容量大、吸附速度快、为微生物提供良好的栖息场所为技术原则,经过类型选择与技术指标选择两个阶段,在综合分析小试、中试及市场调查等的基础上,最终确定采用(?)1.5mm柱状活性炭,并确定了其机械强度、吸附能力等技术指标。 相似文献
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研究臭氧-生物活性炭工艺在间歇性运行时炭层中生物量的保持方法以及不同保存方式对该工艺重新运行净化效能的影响。结果表明,臭氧-生物活性炭工艺在停止运行后对生物活性炭柱采用浸泡保存时,活性炭层中的水质发生了很大的变化,活性炭层中的生物量发生了下降。同时周期性的换水能够延缓活性炭柱在浸泡保存时生物量的下降速度。在臭氧-生物活性炭工艺重新运行期间,周期换水减少生物量的下降虽然对浊度和UV254的去除效果影响不大,但是能够使得臭氧-生物活性炭工艺在短时间内对CODMn和NH3-N的去除率接近活性炭工艺在保存之前对其的去除率。 相似文献
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在原水输水管渠中投加粉末活性炭,对污染原水进行预处理,已经成为水源地突发污染事故条件下的应急处理技术手段。本文提出了原水输水渠道中粉末活性炭动态沉降条件下,粉末活性炭—污染物耦合数学模型,以水源地硝基苯浓度超标为例(分别超标2、5和10倍),模拟了粉炭对硝基苯的吸附净化效果。得出基本结论为:粉炭吸附污染物的效果既与水流条件(实际水流剪应力或供水水量)有关,也与输水渠道的断面水深有关。在相同的粉炭投加浓度条件下,水流剪应力越低,断面水深越低,污染物吸附平衡浓度就越高。当水源地水质严重超标时(超标5–10倍),应将增加粉末活性炭投加量作为解决方案;而当水源地水质超标不明显时(超标2倍),可在合理调控供水水量和粉炭投加量的条件下,达到供水水质要求。该研究建立的数学模型,对突发污染事故条件下城市应急供水,具有借鉴意义。 相似文献
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总结了国内近年来工程化应用的生物活性炭吸附池的类型和池型构造,对国内具有代表性的大型臭氧—生物活性炭工艺深度处理水厂中生物活性炭吸附池的设计应用和技术参数进行了调研。分析和比较了不同生物活性炭吸附池的池型构造,同时提出了生物活性炭吸附池设计过程中需要关注的几点问题。 相似文献
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介绍表面化学改性活性炭研究进展,针对其特点和改性方法作了系统描述.在此基础上,对其去除水中有机物、重金属离子、亚硝酸盐等污染物质做了简要说明. 相似文献
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