快速冷却工艺在韶钢炼轧厂的应用

针对韶钢炼轧厂生产成本过高的问题,引进了超快速冷却装置。通过对钢筋进行轧后快速冷却,实现较低合金成份的钢坯轧制出综合性能符合国家标准的热轧带肋钢筋,从而大幅度降低成本。     

HRB400热轧带肋钢筋新合金化工艺的研究

介绍了HRB400热轧带肋钢筋生产工艺流程,研究了强化合金+Fe V替代VN合金生产HRB400的可行性。结果表明,采用强化合金+Fe V的合金化工艺,完全可以达到采用VN合金化工艺的水平,钢筋力学性能稳定,是一种新的降低HRB400热轧钢筋成本的合金化工艺。     

VN合金化对HRB400钢筋力学性能的影响

研究了添加VFe合金与VN合金生产HRB400钢筋对力学性能的影响及其强化机理。结果表明:采用VN合金生产的HRB400钢筋强度明显提高,VN的细化效果比VFe好,大量细小弥散的V(C,N)析出相是钒氮钢筋强度增加的主要原因。同时分析认为,为确保钢筋力学性能合格,炼钢工序应提高化学成分的均匀稳定性,其中钒含量应控制在0.05%以上,轧钢工序应严格执行加热和停轧降温制度。HRB400钢筋最佳的生产工艺是VN复合微合金化加控轧控冷工艺。     

HRB400带肋钢筋生产工艺优化

介绍了安钢HRB400带肋钢筋生产工艺流程、工艺特点,通过采用微合金化工艺、轧后控制冷却技术对目前HRB400带肋钢筋生产工艺进行优化,优化后减少了微合金添加量,稳定了产品力学性能,有效地降低了带肋钢筋生产成本。     

钒氮微合金化HRB500E热轧带肋钢筋开发

HRB500E热轧带肋钢筋开发难点在于既要满足高强度,又要满足强屈比≥1.25抗震要求。国内部分钢厂采用VN16合金化工艺生产HRB500E,钢筋强屈比难以达到1.25,针对上述问题采用"VN16+FeV80"钒氮合金化工艺,将钒控制在0.07%～0.11%,氮控制在0.011%～0.015%,通过既发挥钒的析出强化作用又不至于钒过量析出导致强屈比显著下降技术手段,开发并批量稳定生产出强屈比富余量充足的?12～?32 mm规格HRB500E热轧带肋钢筋,解决了单独采用VN16合金化生产HRB500E钢筋强屈比不合格难题。     

热轧带肋钢筋端面淬火试验

采用控温轧制及控制冷却的方法生产高强度细晶粒热轧带肋钢筋,关键在于控制穿水冷却时钢筋上冷床冷却的温度,使钢筋穿水层（表面淬火和自回火层）的厚度适宜。本文通过试验,研究了加热温度争添加Nb、V对20MnSi淬透性的影响规律,为高强度细晶粒热轧带肋钢筋的控轧控冷提供参考。     

轧制温度及终轧速度对热轧带肋钢筋金相组织和晶粒度影响的探讨

文章介绍了通过工业试验探索开轧温度、上冷床温度以及轧制速度对较大规格φ20～32mm热轧带肋钢筋金相组织和晶粒度的影响,保证了热轧带肋钢筋的金相组织和晶粒度符合生产技术规范。     

20MnSiNb HRB400钢筋生产实践

针对微合金元素Nb的强化机理及宣钢棒材生产的工艺特点,研究了化学成分及轧制工艺参数对钢筋性能的影响,确定了钢筋的化学成分要求w(Ceq)≥0.39%,Nb的质量分数为0.02%～0.04%,轧制要求单线轧制不进行轧后穿水冷却,切分轧制轧后穿水冷却,冷却水量250～280 m3/h.通过回归分析,轧后不穿水时,钢中增加Nb的质量分数为0.01%,可提高钢筋屈服强度达17 MPa,抗拉强度15 MPa.工业化生产的20MnSiNb钢筋屈服强度达到了405～505 MPa,抗拉强度达到了585～655 MPa.     

热轧20MnSi钢筋性能的分析

用通常热轧方法生产的２０ＭｎＳｉ带助钢筋的性能，受其轧后的金相组织，轧制规格，生产季节的变化之影响很大。结合生产实践，找出了钢筋性能的变化规律，并采取了控制终轧温度，增加轧后冷却速度，加入微合金元素等三项相应的技术改进措施。     

VN合金在HRB400钢筋生产中的应用

介绍了VN合金在HRB400热轧钢筋生产中的应用，对采用VN合金与普通FeV50生产的400MPa级钢筋的性能进行了对比，研究了VN微合金化对钢筋性能和组织的影响，比较了使用两种合金的生产成本。     

微合金化HRB400高强度热轧钢筋的试制

HRB400高强度钢筋(％:0.19～0.25C、0.40～0.60Si、1.20～1.50Mn、≤0.040P、≤0.040S)由120 t转炉—钢包吹氩-120 mm×120 mm连铸工艺冶炼.为提高HRB400Φ12 ～22 mm热轧带肋钢筋的综合力学性能,冶炼时进行加5 kg/t钢MnSiN+0.4～0.9 k...     

低冷却速度下700MPa级V，Ti微合金化高强钢组织和性能

采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜观察700MPa级钒微合金化低合金高强钢热轧后在3~5,1.5~2和0.3~0.5℃/s三个不同冷却速度下获得的微观组织,对晶粒度、珠光体体积分数、珠光体片层间距进行了定量分析,测定了拉伸性能并观察了拉伸断口。结果显示,冷却速度为1.5~2℃/s时产品性能最佳。这是因为该冷却速度下铁素体基体上纳米碳化物数量增加且弥散细小,析出强化效果随析出物数量呈线性增加。     

Nb-Ti微合金化含铬J55石油套管用钢的生产实践

8~10 mm J55石油套管用钢板的生产流程为铁水预处理-120 t顶底复吹转炉-LF精炼-87 mm薄板坯连铸-连轧工艺。通过在原有0.015%~0.025%Nb微合金化钢的基础上优化J55石油套管钢的成分(/%:0.16~0.18C,0.5~0.7Mn,≤0.20Si,≤0.025P,≤0.010S,0.03~0.04Cr, 0.01~0.03Ti,0.005~0.010Nb),转炉出钢加200~400 kg铝镁钙预脱氧、精炼过程喂铝线深脱氧,T[O]≤20×10^-6时钙处理,板柸加热温度1 100~1 130℃,终轧855~860℃,轧后快速冷却,(610±10)℃卷取等工艺措施,成品钢板屈服强度437~465 MPa,抗拉强度549~575 MPa,伸长率30%~36%,-20℃冲击功60~96 J,180°冷弯合格,各项性能稳定。     

控轧控冷工艺参数对风电法兰用钢Q345E低温冲击韧性的影响

低合金高强度钢Q345E（/%:0.12~0.15C,0.20~0.25Si,1.40~1.50Mn,≤0.010P,≤0.005S）的生产流程为80 t顶底复吹转炉-LF-RH-Φ450 mm铸坯CC-Φ110 mm棒材连轧工艺。工艺试验了压缩比（10.33~20.25）、开轧温度（1120~1 080℃）和冷却方式（0.2℃/s空冷和0.5℃/s风冷）对该钢-40℃,V-型缺口冲击韧性的影响。结果表明,随压缩比增加,开轧温度降低,冷却速度增加,该钢-40℃冲击功显著增加,采用压缩比16.74,开轧温度1100℃,0.5℃/s风冷工艺,Q345E钢组织细小、均匀,-40℃冲击功为40 J。     

超高强铁素体/贝氏体双相钢的控轧控冷实验研究

在实验室Φ450 mm轧机上进行了铁素体/贝氏体双相钢（/%:0.22C,0.47Si,2.50Mn,0.05Al,0.02Nb,0.41 Cu）终轧800～860℃的控轧控冷实验。结果表明,实验钢经控轧控冷后,获得以铁素体/贝氏体双相组织为主并含有少量残余奥氏体+马氏体的复相组织。降低终轧温度、加快冷却速度可使铁素体晶粒细化。800℃终轧后层流冷却到560℃,然后空冷到室温的实验钢组织中残余奥氏体含量为11.4%,对强度和韧性的良好匹配贡献很大,其力学性能为:抗拉强度（R_m）1131MPa ,屈强比(R_p0.2/R_m)0.61,伸长率(A₅₀)16%,强塑积(Rm×A₅₀)18096 MPa·%     

高强度低合金钢Q420N轧制工艺优化实践

试验高强度低合金钢Q420N(/％:0.16C,0.28Si,1.39Mn,0.015P,0.003S,0.11Cr,0.009N)的生产流程为120 t转炉-LF精炼-RH真空脱气-连铸300 mm×340 mm方坯-热连轧成Φ90 mm棒材.试验研究了普通轧制工艺(开轧1100～1150℃,终轧950～1000℃,...     

控轧控冷工艺对低合金高强度钢Q550力学性能的影响

在工业试制条件下,通过控制终轧温度和轧后冷却速度,研究了控制轧制和控制冷却对低合金高强度钢Q550力学性能的影响。研究结果表明：控制终轧温度在780～850℃范围内可以明显改善Q550钢力学性能;采用轧后冷却的方法,可以显著细化Q550钢的铁素体晶粒,提高其强韧性能。     

500 MPa级S500QL调质高强钢板在线直接淬火(DQ)工艺研究及应用

开发了低碳（C≤0.12%）Nb-V微合金化S500QL高强度钢板,使用120 t BOF+LF+VD的洁净钢冶炼工艺,采用两阶段控制轧制（第一阶段9501070℃区间轧制,第二阶段开轧≤890 ℃、终轧≤850℃）及轧后以720℃/s的冷速在线直接淬火（DQ）,经620670℃,3min/（mm·T）回火生产了 1550 mm钢板。钢板组织为细化的粒状贝氏体+少量先共析铁素体,屈强比≤0.90、延伸率A≥19%,-50℃下冲击功≥100 J,满足市场需求。对DQ工艺钢板进行焊接裂纹敏感性试验及焊接接头性能检验,结果显示,采用该工艺生产的钢板具有良好的焊接性能。     

HRB335热轧带肋钢筋轧后双线穿水冷却技术的应用

针对轧机产量提高后冷床冷却能力不足的问题,安装了轧后棒材穿水冷却装置。生产结果表明,HRB335Φ16 mm热轧带肋钢筋(/%:0.20C、0.20～0.40Si、0.4～1.2Mn),原终轧速度10.5～11.0 m/s,钢材至冷床温度1020～1050℃,钢筋的屈服、抗拉强度和伸长率分别为342 MPa、520 MPa和16.5%;使用穿水系统后终轧速度提高至11.5～12.0 m/s,钢材至冷床的温度降至880～900℃,通过冷床后降至260℃,钢筋的屈服、抗拉强度和伸长率分别为360 MPa,556 MPa和16.9%,生产率提高3%～5%。