SA335P91钢焊接工艺研究

SA335P91钢是一种改进型的9Cr-1Mo钢,它是由美国橡树岭国家实验室和美国燃烧公司研究开发的新钢种。SA335P91钢属马氏体钢,具有一定冷裂倾向和接头脆化倾向,因而对焊接工艺和热处理工艺有严格的要求。提出了可以采用氩弧焊封底、焊条电弧焊填充及盖面工艺的焊接工艺,严格选用合适的预热温度、层间温度和焊接材料。焊后无损检测结果为I级,力学性能试验结果良好,满足使用要求。     

SA335P91钢种焊缝侧母材硬度控制

SA335P91钢焊缝硬度高,焊接后需及时进行热处理,为保证焊缝硬度在标准范围内,将热处理温度提至上限（760+10℃）,此做法可能造成焊缝两侧母材低于180HB,DL/T 438—2016《火力发电厂金属技术监督规程》中规定管件硬度为180～250HB。文章通过实例进行分析,改进和加强热处理工艺,保证了焊缝两侧母材的硬度。     

SA335P92钢中间停止焊接工艺研究

本文从SA335P92钢焊接过程中采取中间停止焊接,后热后进行射线检验,检验合格后再进行焊接填充至结束,马氏体转变完成进行焊后热处理。超声波检验和焊缝硬度检测,均合格。进行了拉伸、弯曲、冲击等力学性能试验,并对试验数据进行分析,得出SA335P92钢采取焊接过程中停止焊接进行检验的方法,增加了焊缝组织转变的次数、焊缝中出现了块状铁素体。热处理过程中内外壁温差较大,在恒温段内壁温度有下降趋势。热处理后内外壁焊缝硬度均在合格范围内,内壁焊缝冲击性能平均值未能达到41J。     

CO2保护自动焊在P22钢厚壁管道上的应用

围绕超高压蒸汽管道SA335 P22大口径厚壁管道的安装实际情况,对该种管材焊接过程控制、焊接性能性及处应用进行了研究和分析,总结出了比较适用的自动焊焊接工艺。     

焊后热处理对P91钢和TP347H钢焊接接头综合力学性能的影响

对P91钢和TP347H钢焊接接头在焊态和720,760,800℃和1050℃×2h空冷等焊后热处理工艺下进行了拉伸、弯曲、冲击、硬度等常规力学性能试验和高温持久强度试验研究。研究结果表明,合适的热处理规范工艺可以提高P91＋TP347H异质焊接接头的拉伸及弯曲性能,对冲击性能及硬度也没有大的影响。经热处理后的焊接接头比未经热处理的试样具有更好的高温持久性能。得出了P91＋TP347H异种钢焊接的最佳工艺方案是采用TIG焊,并进行焊前预热和焊后进行760℃×2h空冷时效处理。     

大型火力发电厂超超临界机组主蒸汽管SA335-P92钢焊接工艺研究

简述了超超临界机组主蒸汽管SA335-P92钢的性能特点,分析其焊接特性,详细介绍了焊接工艺措施,通过严格执行施焊工艺,控制现场施工环境,可以获得满足使用性能要求的焊接接头.     

SA335P91/10CrMo910异种钢的焊接工艺研究

当前,在国内外大型电厂的建设过程中,SA335P91钢已得到了广泛的应用,这就不可避免地出现了SA335P91钢种与其他耐热钢种的连接。本文结合具体的施工情况,详细介绍了SA335P91/10CrMo910异种钢焊接的施工方法以及焊接工艺,并通过多个工程焊接施工实践证明,其工艺是可行的,希望对电力建设各施工单位同类型钢种的焊接提供一定的借鉴。     

SA-335P91钢管热弯制造技术

对SA335P91钢的主要性能进行了介绍,并对热弯管工艺特点进行了分析,通过中频感应加热弯管和弯后热处理工艺试验,确定出满足材料使用性能和质量要求的中频感应加热弯管工艺,提出了制造中需控制的重要尺寸要素。     

厚壁A335-P11超高压蒸汽管道的焊接工艺

通过乙烯工程中超高压蒸汽管线的焊接实践 ,介绍了最大厚度达 78.87mm的A335 -P11耐热钢无缝管线的钨极氩弧焊接打底 ,电弧焊填充盖面的组合焊接工艺 ,焊接施工过程中的预热、层间温度、后热处理的控制及焊接措施等问题。     

改善SA387Gr11CL1（H）钢焊缝低温韧性的试验研究

某台SA387Gr11CL1（H）钢冷换设备的产品焊接试板在进行力学性能试验时,焊缝一18℃冲击功不合格。通过分析研究和焊接工艺试验,查明了导致焊缝韧性不合格的原因。经过多次热处理试验,确立了适合的热处理工艺,运用于该台设备壳体焊缝中,显著提高了原焊缝的韧性,取得了良好效果。     

304H奥氏体不锈钢丙烷脱氢反应器的焊后热处理

简要介绍了304H奥氏体不锈钢丙烷脱氢(PDH)反应器的焊后热处理工艺,针对反应器的设计结构以及材料本身的特性,通过热应力分析,制定了合理的炉内热处理工艺;参照WRC-452制定了合理的环缝局部热处理工艺;同时通过多点温度采集仪对温度的记录,有效减少了工件的温差,解决了304H整体容器高温焊后热处理的技术难题,为今后同类设备的制造提供可行性经验。     

SA335 P91钢管焊接接头根部裂纹分析

介绍了SA335P91钢管对接全位置固定单面焊双面成形接头焊缝交汇处所产生的背面裂纹。断口电镜扫描和能谱分析的结果表明 :此类裂纹属于结晶裂纹 ,产生的原因是由于该处形成了粗大且方向性极强的胞状树枝晶组织 ,出现了比较严重的结晶偏析并导致晶界上S、P含量偏高 ,此外 ,该处所存在的背面凹坑也会导致收缩时产生较大的应力集中。     

焊后热处理对ASTM4130钢焊接粗晶区韧性的影响

采用焊接热模拟试验研究了焊后热处理不同保温时间对ASTM4130钢焊接粗晶区组织和韧性的影响,同时分析了预热温度对粗晶区焊后热处理效果的影响。试验结果表明,经640℃不同保温时间的焊后热处理,ASTM4130钢粗晶区未发现再热脆化现象;随着保温时间的延长,冲击功先升高后降低,在保温时间为2．0h时达到峰值;在焊后热处理工艺相同的情况下,提高预热温度冲击功却稍有降低。试验证明：预热温度200℃,焊后热处理工艺为640℃×1．5h,粗晶区可获得良好的强韧性匹配。     

ZG15Cr1Mo1V与P91管—管对接的焊接工艺

分析了P91和ZG15Cr1Mo1V的材料特点及焊接性能，介绍了2种材料的对接焊试验方法，对焊缝质量进行了评定。     

SA336F22CL3钢制高压换热器的制造

重点介绍SA336F22CL3钢制高压换热器制造过程中的材料技术指标、复验、焊接工艺过程控制及检验。通过选取适当的焊接、热处理及组装工艺，制成的高压换热器较好地保证了产品质量，各项力学性能指标包括焊接接头的抗回火脆性性能均达到设计要求，为同类钢材关键设备的国产化提供了借鉴。     

3.5Ni钢低温塔式容器的制造

本文介绍了三台3.5Ni钢低温塔式容器的焊接工艺、封头、筒体、塔体组装工艺以及焊后消除应力热处理、水压试验等，最终制造出合格产品。     

TP304H/12Cr2MoWVTiB异种钢管的双温瞬时液相扩散焊工艺

采用传统的和双温瞬时液相扩散(TLP)焊接工艺对TP304H/12Cr2MoWVTiB异种钢管进行了焊接,研究了不同焊接工艺对接头组织与性能的影响。结果表明:采用双温TLP焊接工艺所获得的焊接接头的组织和性能优于传统TLP焊接工艺的;采用1 240℃加热30 s1、200℃加热3 min的双温焊接工艺所获得的接头抗拉强度为570 MPa,弯曲角达180°时不断裂。     

304不锈钢薄壁焊管表面残余拉应力的测定及消除

利用X射线应力测定仪采用不同的条件分别测定了304不锈钢薄壁焊管的表面轴向和切向残余应力,并研究了950℃保温30min水冷热处理前后其表面残余应力的变化。结果表明:采用铬靶Kβ辐射、2mm准直管测得的残余应力数据稳定且绝对误差小;热处理前薄壁焊管表面存在较大的残余拉应力,且焊管表面切向残余应力大于轴向残余应力;热处理后,表面拉应力变为压应力。     

SA213-TP347H钢背面免充氩焊接工艺研究

以往SA213--TP347H奥氏体耐热不锈钢焊接时必须进行背面充氩保护以防止焊缝根部氧化烧损，现利用焊接渗透剂增加焊缝熔池渗透力和药皮焊丝自保护作用，采用小参数、小坡口背面免充氩保护手工钨极氩弧焊工艺对其焊接，并对焊接接头作了焊接工艺评定。试验结果表明，新工艺具有焊接工艺简单、焊缝根部无氧化、焊接质量可靠等优点，对简化奥氏体耐热不锈钢的焊接工艺具有重要价值。