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《Planning》2015,(4)
利用紧束缚近似模型、格林函数方法和交流输运理论,研究两类台阶型石墨烯纳米系统中的电子交流输运性质。研究表明,台阶型石墨烯纳米系统中的界面散射导致直流电导变小。在费米能附近,第I类台阶型石墨烯纳米系统对外加电压作电容响应,第II类台阶型石墨烯纳米系统的半导体性质取决于窄端引线的导电性质。局域电子态密度的分布表明,狄拉克点电子局域在其中一类子晶格上无法传导,电导被抑制。当通道打开,电子态密度在两类子晶格上分布较均匀,利于电子传导。 相似文献
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利用MICP技术固化南海某岛礁吹填珊瑚砂,对固化体试样进行了单轴抗压强度试验,基于损伤力学理论建立了单轴压缩条件下的固化体损伤本构模型。结果表明:利用MICP技术得到的珊瑚砂微生物固化体无侧限抗压强度均大于5 MPa,固化体单轴受压应力-应变曲线可大致分为压密阶段、弹性阶段、塑性阶段与破坏软化阶段。基于连续介质损伤力学理论,假定固化体微元强度服从双参数的Weibull分布,考虑应力-应变曲线特征进行参数简化后建立了单轴压缩条件下的损伤本构模型;模型采用经验拟合方程与损伤本构方程结合的分段函数形式,用试验资料初步验证了模型的合理性。 相似文献
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采用矿渣复合胶凝材料为固化剂固化(滨海)盐渍土.通过抗压强度试验、水稳性试验、可溶性离子含量测定试验、SEM分析试验、EDS能谱分析试验和XRD分析试验,测试了矿渣复合胶凝材料固化盐渍土(固化土)的无侧限抗压强度、水稳性和可溶性离子含量,观察了固化土的微观形貌,分析了固化土水化产物的组成,探讨了矿渣复合胶凝材料固化剂对盐渍土的固化机理.结果表明:固化土28,90d无侧限抗压强度较大,水稳性较强,能满足一般工程地基固化处理的要求.由于盐渍土中可溶性Cl-和SO2-4参与了矿渣复合胶凝材料的水化反应,并生成了新的水化产物片状晶体和针棒状晶体(3CaO·Al2O3·(0.5CaCl2·0.5CaSO4)·12H2O),因此固化土可溶性Cl-和SO2-4含量较低,无侧限抗压强度较大,水稳性较强. 相似文献
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《Planning》2014,(8)
针对大功率LED封装工艺流程中荧光粉颗粒出现沉淀的问题,基于斯托克斯定律,在忽略流体惯性力的情况下,通过耦合硅胶固化过程黏时曲线及荧光粉颗粒粒径分布函数建立了荧光粉颗粒沉淀模型,并借助实验对模型进行了验证。结果表明:该模型较为有效地反映了荧光粉颗粒的沉淀现象;颗粒沉淀速度与粒径成正比,与黏度成反比,固化开始大约5min后沉淀停止,大颗粒基本停留在底层。该结果可为进一步研究荧光粉颗粒的分布对LED的出光及光学一致性的影响提供参考。 相似文献
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采用低掺量水泥固化高含水率黏土(以下简称HW-CSC)作为围垦填料,能有效缓解填土资源紧张和疏浚淤泥弃置问题。加快推进HW-CSC工程应用,不仅要探明HW-CSC强度特性,还应掌握HW-CSC变形特征。为此,利用海泥制作HW-CSC试样开展无侧限抗压强度试验,测定不同配合比下HW-CSC试样无侧限抗压强度,并对HW-CSC试样应力-应变关系进行拟合,筛选函数模型描述HW-CSC试样应力-应变关系。分析结果表明,HW-CSC的应力-应变特性均表现为单峰值函数,宜选用Extreme函数来描述HW-CSC试样应力-应变关系。研究还分析了HW-CSC试样应力-应变模型参数的取值范围,并利用得到的应力-应变模型对HW-CSC进行强度预测,预测结果与试验结果对比结果表明了选用函数模型的有效性和适用性。 相似文献
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通过浸出率试验、SEM及吸附试验,研究了碱矿渣复合胶凝材料固化Sr 2+的效率,分析其固化机理。结果表明,碱矿渣复合胶凝材料固化Sr 2+的效率受碱种类、碱当量以及矿物掺合料的影响。在3.0%~6.0%范围内,随着碱当量的增加,碱矿渣复合胶凝材料固化Sr 2+的效率逐渐提高;Na2O当量相同时,水玻璃作碱组分的胶凝材料固化Sr 2+的效率优于NaOH作碱组分的胶凝材料;硅藻土部分替代矿渣所得胶凝材料固化Sr 2+的效果优于高岭土、沸石粉,且随着硅藻土掺量的增加,固化基体对Sr 2+的固化效果逐渐增强。其原因为硅藻土对Sr 2+的吸附效果较好并能有效改善固化基体的微观结构。 相似文献