平原水库泄水涵洞流量系数研究

本文对平原水库泄水涵洞的进水口水头损失和闸门处流量系数进行分析，提出了涵洞进水口水头损失和闸门处流量系数的经验公式，推导并总结了由平板闸门控制的泄水涵洞流量系数公式，并提出了计算了泄水涵洞流量的流程图。     

泄水涵洞中平板闸门流量系数的试验研究

通过对有平板闸门泄水涵洞的水流进行了试验,对涵洞关键点的压强、流量以及闸后收 缩水深进行测量,对相应各点的水头损失进行了计算,对试验数据进行了分析,得出了涵洞中闸 后收缩水深的拟合计算式,最后分析得出了涵洞中平板闸门的流量系数。结果表明了涵洞中的闸 门流量系数主要与涵洞前水库水深和涵洞的高度有关,其值比堰顶的流量系数大,比管嘴出流的 流量系数小。     

涵洞流量方程不确定性及参数敏感度分析

<正>在泄洪涵洞流量计算中,为取得更准确的计算结果,提高设计安全性,必须有相应的设计流量公式。本文所研究的涵洞地处国外某水管局运营范围内,该水管局运行维护超过400座水利工程设施,包括泄洪道、泵站、涵洞和堰等。为了充分利用地表径流,泄水涵洞作为泄水建筑物,利用竖井式闸室内的闸门来控制泄水涵洞的流量,对蓄纳夏洪及冬闲水起到了重大作用。涵洞流量的估算可以通过实测、流量曲线法和经验公式计算等得到。流     

流量法测量文丘里管流量系数的误差研究

主要探讨在文丘里管测量流量系数实验中流量系数取值过程中的误差,借用能量方程,推导出了考虑水头损失时流量系数的理论公式,通过实验比较分析了不同阻力系数下计算得出的流量系数的误差大小,提出了在Re＜105对一种简化流量系数取值过程的计算方法,并验证了其可靠性.另外通过比较在同一水流环境下两次不同流量计算得到的流量系数,分析了流量测量引起的误差对于流量系数取值的影响.     

弧形闸门开启过程非恒定流流量系数研究

为探究非恒定流流量系数特点,采用RNG k-ε紊流模型结合动网格技术对某工程Y形宽尾墩表孔弧形闸门开启过程进行了三维动态数值模拟研究,根据过闸流量滞后的特点,将闸后水流分为滞后式、过渡式和平稳式3种流态。分析了闸门开启过程中水流流态及非恒定流流量系数与闸门开启速度和溢流堰顶水头的关系,指出非恒定流流量系数随闸门开启速度的加快及堰顶水头的降低而减小,并给出不同开启速度和堰顶水头情况下适于过渡式及平稳式水流的流量系数经验公式。部分结果与试验结果进行对比,吻合良好,验证了数值方法的可靠性。     

水库放水观测资料推求流量系数的电算程序

一、引言泄水建筑物的主要任务在于宣泄洪流。因此通常均需计算其泄流量。而泄流量的计算,关键在于确定流量系数。流量系数与总水头损失,即:沿程水头损失及阐门、进口、渐变段、弯道、出口等局部水头损失的总和有关。各种水头损失的计算一般或依据经验公式或利用经验系数。由于各家的经验公式不同或经验系数的取值不尽相同,流量系数的值随之而异,以     

有压隧洞流量系数与闸门开度的关系

通过理论分析和模型试验的方法，系统研究了有压隧洞在闸门各开度时的泄流能力问题，得到了闸门不同开度时对泄流能力影响的定量关系，与试验成果吻合良好，表明闸门开度越小，沿程水头损失和隧洞其他部位局部水头损失越小，但闸门处的局部损失越大，反之亦然，两者综合作用对泄流产生影响。     

基于物联网和PLC的灌区测控闸门智能化控制设计

为了更好地满足灌溉系统的要求,针对明渠平板闸门过闸流量特性,提出一种基于物联网和PLC的灌区测控闸门智能化控制系统,以期实现对流量的准确控制,进而实现灌溉需求。结果表明,周奕琦、李红及吴立新流速流量系数对系统的匹配度均有不同。其中,周奕琦公式在工况3条件下最大相对误差为37.57%,李红公式误差在20%处浮动,而研究所提出的公式相对误差仅为4.16%,表明研究提出的公式对于系统的实用性较强。研究结果可为灌区测控闸门智能化控制系统的设计提供参考。     

堰闸隧洞的泄流能力计算公式商榷

泄流能力是决定泄水建筑物尺寸大小的关键性问题，虽有设计手册可供查算，但很多模型试验的结果与设计差距很大。同样，大孔径隧洞的泄流能力也常发生较大设计误差。本文从水力学基本原理追索计算公式的合理性，并以模型试验资料验证，说明有些公式应加修正，测流控制断面应加明确，消能流态及其水头损失均应加考虑。最后还给出了堰闸淹没泄流的流量系数表达式和大孔径隧洞泄洪流量的计算公式。     

有长连接管调压室水头损失系数计算方法研究

研究具有长连接管的阻抗式调压室水头损失系数的计算方法,给出基于Gardel三通水头损失系数经验公式、焊接三通水头损失实验资料以及截面突变管道水头损失资料;得出这种调压室不同流态下水头损失系数的计算方法,并将不同算法得到的调压室水头损失系数分别与水力模型试验结果进行了比较和分析.研究表明,基于Gardel三通水头损失系数经验公式及截面突变管道水头损失系数计算的调压室水头损失系数与试验结果具有较好的一致性.     

船闸输水系统流量系数计算方法分析

介绍了葛洲坝1号船闸原型观测资料和模型试验数据,从两方面的实测资料发现“流量系数”接近1.0或大于1.0。分析了产生这一结果的原因。证明“流量系数”大于1.0是成立的,但是这种“流量系数”的数值不能用来评价输水系统的优劣,应该指出,船闸中所指“流量系数”其实质是阀门断面流速系数,最后提出了船闸输水系统真实流量系数的计算方法。     

某水库大坝及涵洞渗流监测分析与安全性评价

从某水库大坝和涵洞监测断面的地基、换填砾质土、截渗槽的工程特性和土料特性出发,根据渗流监测成果,对中坝和涵洞部位渗流情况进行了详细分析。然后,对这些部位的渗流进行了相关性分析、渗径推断和平均渗透系数推算;根据监测的异常渗流过程,判断了异常渗流原因,对大坝和涵洞进行了安全性评价。目前,该水库大坝和涵洞仍处于渗流稳定过程中,经回归分析,坝体和坝基渗压水位的主要影响因素是库水位,出现的异常渗流情况还不至于对大坝和涵洞的安全运行产生危害,有待继续跟踪监测。     

易门岔河水库高涵出流的确定方法分析

根据易门岔河水库高涵2009年的实测流量资料,分别进行高涵闸门出流系数的率定和出流断面水位流量关系的拟定,推求在不同条件下、两种较为合理的计算岔河水库高涵出流的方法。     

船闸输水廊道复合管单支孔阻力系数试验

通过系列模型试验，对灌水状态和泄水状态复合管单支孔阻力系数进行了系统的研究，得到了单支孔阻力系数与支孔几何形状参数、流速比和廊道雷诺数之间的变化规律，建立了单支孔阻力系数的一般计算公式。     

箱形涵洞对河床水沙特性影响的试验研究

以漳河的穿河涵洞为对象,采用物理模型的方法,就3年一遇和50年一遇洪水工况时箱形涵洞所在河道的沿程水位、上下游各断面流速及其下游河床局部冲淤变形等问题进行了试验观测,探讨了箱形涵洞对河床水沙特性的影响。试验表明:在3年一遇和50年一遇洪水工况下,箱形涵洞对上游河床的壅水较少,最大壅水高度分别为0.57m和0.3m;涵洞上游各断面的平均流速较无涵洞时有所减小,且断面横向流速分布曲线更平坦。在迎水面出现了河中心流速较左右岸流速大的现象;在涵洞下游较远的CS8断面的平均流速分别为1.8m/s和3.7m/s,与无涵洞时相差不大;在3年一遇洪水工况下,箱形涵洞洞后能形成Fr=4.52的稳定水跃,使得箱形涵洞下游CS6断面的河床局部冲刷较少,其平均冲刷深度约为0.5m。由此可见,箱形涵洞具有较优的水力条件。     

上埋式涵洞土压力减载研究与数值分析

在刚性涵洞及刚性地基条件下,利用ANSYS有限元软件分析在箱涵洞顶两侧设置减载块(混凝土块体)对涵顶土压力的影响.研究表明:涵顶两侧的减载块,能够有效地改善涵洞洞顶受力情况,对涵洞顶板起到良好的减载效果:随减载块高度的加大,洞顶土压力系数直线下降.     

新疆某水电站引水渠排洪涵洞修补加固方案

新疆某水电站引水渠的跨洪沟箱涵由于顶板和底板配筋不足．使得正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力不够,导致排洪箱涵顶板和底板出现受弯和受剪裂缝。通过对箱涵裂缝进行细致的调查,提出了修补方案,并对箱涵结构内力、配筋及过洪能力等进行了复核计算,使得箱涵结构满足安全运行要求。     

注浆加筋减载涵洞土压力和内力的数值分析

为降低高填方涵洞所受荷载及涵体内力,提出了涵洞注浆加筋减载方法。采用有限元数值模拟计算了仅注浆加固和注浆加固结合加筋减载后的涵顶土压力和拱圈内力,对涵洞两侧不同范围注浆加固时的减载效果进行对比分析。通过参数分析,研究了格栅刚度及注浆区模量对涵顶土压力及拱圈内力的影响。结果表明,涵墙外注浆加固范围可取1/2涵洞宽度;在注浆加固区顶部铺设土工格栅能进一步降低涵顶土压力和拱圈内力;增大格栅刚度对提高减载效果作用很小;注浆区模量对涵顶土压力和拱圈内力有较大影响,当注浆区模量接近100 MPa时,涵顶土压力和拱圈内力达到较小值,进一步提高注浆区模量,涵顶土压力和拱圈内力减小并不明显。     

船闸短廊道输水系统进口漩涡成因及消除措施研究

以兴隆船闸为例,通过物理模型试验研究,对短廊道输水系统进口漩涡成因进行了探讨,分析了输水阀门运行条件、进口淹没水深、进口形式及固体边界条件对旋涡形态的影响。通过模型试验比较,最终提出了适当增加进口淹没深度同时在进口顶部设置开孔式消涡板等措施,可消除吸气漩涡,为优化设计和运行管理提供了依据,并可为其它类似工程设计提供参考。