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分析了一起110 kV SF_6电流互感器事故原因,通过解体检查发现电流互感器的内导电杆发生弯曲变形及磨损,外导电杆也有碰损痕迹。停电试验结论显示内、外导电杆间发生了不良接触,因而导致设备在运行中变比十分不稳定。结合外观检查、试验及解体分析的结论提出了相应防范措施。 相似文献
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孙龙勇姚灿江刘英英佟志鹏杨光高炳灿李森然 《高压电器》2023,(5):28-34
直流穿墙套管是承载系统安全的一个核心设备,在直流输电系统中处于咽喉位置,文中以515 kV SF6气体绝缘结构穿墙套管为研究对象,针对超长导电杆挠度过大引起穿墙套管内部电场畸变的问题,新设计一种带空间支撑结构的导电杆,并与传统导电杆对比分析,得到新型导电杆挠度值下降了34.95%,然后对安装新型导电杆的穿墙套管进行温升仿真分析,计算结果表明,安装新型导电杆的穿墙套管具备额定通流6515 A和耐受1550kV雷电冲击的能力。各项型式试验的顺利通过,验证了515kV SF6气体绝缘结构穿墙套管结构的合理性,为直流输电工程更高电压等级穿墙套管的研制奠定理论基础。 相似文献
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变压器套管将军帽缺陷分析及处理 总被引:1,自引:2,他引:1
为查找某厂家变压器在预防性试验中经常出现直流电阻不平衡率超标和将军帽发热的原因,采用排除法和红外线测温技术,结合试验数据,证实该厂家的BRLW-110/630型主变套管将军帽与导电杆接触不良是该缺陷主要诱因,并对主变套管将军帽缺陷进行了分析处理,提出反事故措施。 相似文献
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目前宁夏电网 750 kV变压器高压套管均为油纸电容型套管,采用弹簧压紧密封结构。套管导电杆除导通电流外还承受压紧弹簧的拉力,从而将油枕、电容芯、气中瓷套、法兰以及油中瓷套等元件与导电杆紧密连接在一起,形成稳定的套管结构。导电杆一旦发生断裂,将导致变压器一次回路断线及套管失稳,进而引发变压器跳闸、套管及变压器出线装置损坏,甚至短路、起火等严重故障。通过保护动作波形分析、现场试验检测及解体检查,对一起 750 kV变压器高压套管导电杆断裂故障进行了分析,结果表明套管导电杆断裂原因为用于连接上节铜导电杆与下节铝导电管的纯铜连接件强度不足,在压紧弹簧拉应力作用下,经长期运行发生累积变形断裂。 相似文献
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1固定螺栓发热
在某500kV变电站的巡视过程中,发现2号主变202开关GIS出线套管法兰与GIS法兰相间连板间的连接螺栓有严重发热现象。该主变于2009年6月17日投入运行,一次电流约为1.6kA,由红外点温仪测温记录知此处螺栓最高温度达170℃,明显高于其他部位的螺栓温度(约为38℃)。 相似文献
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在检修变压器时,高压导电杆上M12螺母常常由于导电杆上的丝牙损伤,加上导电杆下部无法固定(仅靠一凸台与瓷瓶的缺口防止转动),使之无法拆下。过去我们是采用另外并紧两个螺母的方法来拆卸螺母。多次实践证明,该方法效果不太理想。后来我们制作了一个专用工具,使用后效果良好。如图1所示,其使用方法是将六角块旋入导电杆三圈左右,并紧螺栓,用手握住手柄,即可拆卸导电杆上的螺母。 补充说明: (1)将六角块分两层攻丝,下部均匀分布攻M6、M8…M20的丝口,上部同一位置统一攻M12的丝牙,这样就可拆多种螺母。 (2)此工具还可用来拆卸双头螺栓。 (3)并紧螺栓头部车掉两个丝牙,直径为Φ9.5mm。 相似文献
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输电线路杆塔利用电杆(铁塔)本体作为接地引线.铁塔全金属结构,作为接地引线,其性能良好;而混凝土电杆是由地线支架穿钉通过内配钢筋至接地螺栓作为接地引线,由于连接的不可靠和不能检查,故混凝土电杆接地引线导通性能较差.测量电杆接地电阻时,只把接地极这部分作为测量对象,忽视了对电杆本体这部分接地引线的测量,不能准确掌握输电线... 相似文献
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某水闸由电网引入的35 kV电源供电,配备的一台500 kVA(35 kV/0.4 kV)主变压器(以下简称主变),主要用于水闸两侧空箱上四台0.4 kV,125 kW水轮发电机组发电时升压并网.另一台80 kVA(35 kV/0.4 kV)站区用变压器(以下简称站变)用于水闸运行及办公、生活用电.两台变压器均为环氧树脂浇铸干式变压器.进线高压开关柜(以下简称进线柜)配备南瑞电气线路保护装置(型号PCS-9611),主变高压开关柜(以下简称主变柜)配备南瑞电气综合保护装置(型号PCS-9621).站变高压柜(以下简称站变柜)配备高压熔断器手车(熔断器型号XRNT1-40.5 kV5 A),分别作为进线、主变及站变的保护装置.图1为该站配电系统一次接线简图. 相似文献
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110 kV城区变电所设计是城网建设中的关键环节,主接线应力求简化,为保证10 kV母线电压,主变应选用有载调压变压器;无功补偿一般按主变容量的1/6~1/4选取;根据10 kV出线情况确定所用变型式,所用变宜设2台;直流系统宜设1组220 V 200Ah蓄电池组.根据各地不同情况,在借鉴已建110 kV城区变电所设计经验的基础上,对110 kV城区变电所在电气主接线、平面布置、电气设备选型、防火等方面提出一系列设计思路. 相似文献
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1概述
旺甫110 kv变电站安装有主变2台,单台容量分别为50 MVA和31.5 MVA,都为三绕组有载调压变压器,结线组别为Y/Y/D.电压等级为110/38.5/10.5 kV.该变电站目前为1路110 kV进线,由广西电网信都220 kV变电站110 kV母线1回电源线路供电.变电站2台主变采用并列运行方式,1回电源线路带2台主变运行.变电站的供电单线图如图1所示.
旺甫110 kV变电站主要供电线路为信都110 kV变电站至旺甫的信旺线供电,导线型号为LGJ-185,长度为68 km;信都220 kV变电站110 kV母线至信都110 kV变电站的导线型号为LGJ-240,长度为2.63 km. 相似文献
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探讨了一例典型的220 kV主变绝缘油总烃快速增长的内部过热缺陷处理过程.通过对该主变进行红外测温、铁芯及夹件接地电流监测、负荷情况综合分析,采取了压控负荷和跟踪监测综合方法使主变带病运行至系统负荷降低并容许停电检修.在停电检修中发现主变高压侧C相直流电阻明显增大,经过分段检查,发现处理器分接开关位于油箱内部的选择开关外引线固定螺栓松动和电弧烧灼故障. 相似文献
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1事故经过河南油田水电厂江河变电站为110kV降压变电站,有31 500kVA、110kV/35kV/6kV三绕组变压器两台,1号、2号主变型号分别为:SF-SZ8-31500/110、SFS7-31500/110,其中1号主变于1996年投入运行。2009年10月28日13:12,1号主变大修后投入试运行。14:39,1号主变 相似文献
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主变保护误动作一例分析及探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
2004年7月20日,110kV长城变#1主变因差动保护动作而造成主变三侧开关跳闸,经分析是由于主变保护差动回路被误短接所致,为此需采取相关的技术措施和组织措施,防止类似事故的发生. 相似文献
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近年来,华东网内若干台70年代制造的电力变压器油质气相色谱数据曾出现异常。如望亭电厂12号主变(360MVA/220kV)、8/9号主变A相(30MVA/220kV),金山电厂6号主变(150MVA/220kV),闵行电厂9号主变(180MVA/220kV,已烧毁)、8号主变(180MVA/220kV,已故障退役)等。这些变压器色谱数据异常的主要特征是长期含有微量乙炔(C_2H_2)气体,有的几经吊罩、吊芯检查均未能发现原因所在,有 相似文献
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简要地介绍了广东韶关电网现状及存在电压较高的问题,根据电力系统有关规程要求并结合500kV韶关--北郊输变电工程内过电压及绝缘配合研究,对500kV韶关输变电工程进行调相调压计算分析,在此基础上,提出了韶关500kV变电站1号主变低压侧不需装设容性无功补偿设备,但需装设135Mvar的电抗器组,主变采用载调压方式更有利于未来韶关电网电压调整及主变抽头应放于主变较低位置等建议,力求为该工程今后的安全运行提供参考。 相似文献